Пространство параметров нагрузки

В ЭТОМ 5-мерном пространстве. Точка первого пересечения этой линии с указанной выше гиперповерхностью и есть критическая точка координаты ее показывают, при какой комбинации параметров нагрузки происходит потеря устойчивости первоначальной формы равновесия. [c.471]

Если внешние нагрузки являются случайными функциями времени, то задача об устойчивости движения системы приобретает особый смысл по сравнению со случаем регулярных воздействий. Допустим, что внешние силы представляют собой гауссовские случайные процессы. Тогда обобщенные координаты и скорости системы будут иметь распределения в неограниченной области своих значений независимо от устойчивости или неустойчивости исследуемых режимов. Строго говоря, задача об устойчивости движения по Ляпунову вырождается. Тем не менее аппарат теории устойчивости может быть эффективно использован в стохастических задачах. Исследование устойчивости при этом, по существу, трансформируется в изучение свойств распределений, которые будут иметь качественно различный характер для разных областей пространства параметров. [c.135]

Основное практическое применение в анализе устойчивости конструкций находит концепция устойчивости механических систем, восходящая к Эйлеру. С состоянием устойчивости системы связывается возможность существования для нее при заданном Р только одной формы равновесия напротив, в состоянии неустойчивости в тех же условиях система характеризуется наличием нескольких, так называемых смежных форм равновесия, соответствующих бесконечно близким значениям функционала П. Иными словами, для состояния неустойчивости нагруженной системы характерно ветвление или бифуркация форм равновесия. Очевидно, что в рамках концепции Эйлера задача анализа всевозможных равновесных состояний системы на устойчивость эквивалентна задаче определения точек бифуркации системы в пространстве параметров, определяющих ее состояния (нагрузки, частоты возбуждающих колебаний и т. п.). [c.108]

Из сравнения операторов и следует, что в пространстве параметров возбуждающей параметрические колебания нагрузки, т. е. Ро, Рг и 0, спектр областей динамической неустойчивости оболочки распадается на две части, каждая из которых содержит счетное множество зон динамической неустойчивости (ЗДН), определяемых в результате решения соответствующих пар характеристических уравнений [c.145]

Рассматриваемая ниже задача представляет собою пространственный аналог той плоской задачи о концентрации напряжений, которая была рассмотрена в предыдущем параграфе. Бесконечно упругое пространство растягивается во всех направлениях равномерно, в этом пространстве содержится сферическая полость радиусом а. Употребляя тер(Мин упругое пространство , мы должны представить себе тело достаточно больших размеров (линейный размер Ь) на границе которого приложена нагрузка, создающая в нем равномерное растяжение во всех направлениях с интенсивностью о. Если тело не содержит полости, т. е. нет второго характерного размера, с которым можно сравнивать размер тела L, нет необходимости говорить о том, велик этот размер или мал. Но если речь идет о концентрации напряжений около полости радиусом а, коэффициент концентрации будет зависеть от малого параметра а/Ь и при стремлении этого параметра к нулю будет стремиться к некоторому конечному значению, которое не люжет зависеть ни от а, ни от L. Б> примере с вращающимся диском в 8.13 этот предельный переход был сделан явно, что оказалось возможным ввиду простоты задачи. Вообще, полагают этот малый параметр равным нулю с самого начала, это можно сделать, либо считая размер а бесконечно малым, либо размер L бесконечно большим. Делая второе предположение, мы приходим к представлению об упругом пространстве, т. е. об упругой среде, заполняющей все пространство. [c.274]

Полученная формула свидетельствует об одинаковом механизме воздействия нестационарных граничных условий на процесс тепломассообмена в пучке витых труб независимо от числа Рг д. Действительно, производная по времени мощности тепловой нагрузки ЭЛ /Эг связана с производной для температуры стенки ЭГ /Эг, входящей в безразмерный параметр, определяемый выражением (5.46) и учитывающий изменение турбулентной структуры потока в пристенном слое при изменении температуры стенки труб. Поэтому действие величины дN/ )т)y на коэффициент к должно быть независимым от шага закрутки витых труб, или числа Рг . В то же время с уменьшением числа Рг, , (или 3/(1) интенсивность закрутки потока в пучке возрастает, а рост закрутки потока увеличивает уровень турбулентности прежде всего в пристенном слое, интенсифицируя обменные процессы между пристенным слоем и ядром потока. Кроме того, увеличиваются конвективный перенос между соседними ячейками пучка и организованный перенос массы теплоносителя по винтовым каналам труб в межтрубном пространстве. Эти обменные процессы в пучке витых труб должны ускорять процесс выравнивания температурных неравномерностей в потоке при уменьшении числа Рг и при нестационарном протекании тепломассообменных процессов. Поэтому при одинаковой структуре формул (5.63) и (5.60) для пучков с Рг = 57 и 220 и идентичной качественной зависимости коэффициента к от числа Фурье Ро количественно результаты расчета по (5.63) и (5.60) отличаются при одном и том же числе Ро (рис. 5.18, 5.19). При этом для пучка с числом Рг = 57 значения коэффициента к в первые моменты времени существенно меньше, чем значения коэффициента к для пучка с Рг = 220. При Рг = 10 [c.167]

В качестве примера на рис. 2 показана осциллограмма изменения параметров привода диаметр поршня D = 0,2 м, диаметр штока Dai =0,04 м, рабочий ход s = 0,377 м, площадь входного и выходного отверстия f = fe = 314-10 л , вес поступательно-движущихся частей = 540 кГ, нагрузка на поршень Р = = 140 кГ, величина относительного вредного пространства тормозной полости Хов = = 0,05, длина тормозного пути = [c.224]

Рассмотрим случай, когда по линии ОА отсутствуют какие-либо связи, но центр пластины (точка О) имеет жесткое защемление и шарнирное опирание. Эти связи не перемещаются в пространстве. При этом получается обычная круглая пластина с заданными условиями опирания кромки и центральной точки. Такие конструкции встречаются в механизмах распределения жидкости или газа, где пластины выполняют роль клапанов, и в различных сооружениях (например, конструкция крыши аэропорта Пулково в г. С.-Петербурге). К таким задачам сводятся и предельные случаи кольцевых пластин, когда радиус внутреннего кольца стремится к нулю. Пусть нагрузка на пластину будет равномерно распределенной q p, (p) = q = . Тогда, как частный случай, получаем осесимметричные задачи изгиба. Очевидно, что на линии ОА начальные обобщенные параметры пластины при изгибе будут равны конечным параметрам. Матрица С будет единичной и разрешающая система линейных уравнений круглой пластины по схеме (1.46) при (г =2л примет вид [c.423]

Выше были рассмотрены некоторые наиболее общие закономерности неупругого деформирования конструкции и, в частности, стабилизация процессов деформирования при постоянной и циклически изменяющейся нагрузке, а также связанное с этой особенностью поведения определение предельных состояний. Для произвольных конструкций этим в основном исчерпываются возможности общего анализа более детальное исследование деформационного поведения при различных программах изменения внешних воздействий возможно лишь путем проведения расчетов для конкретных конструкций и условий нагружения. Существует лишь один класс конструкций, применительно к которому общий анализ может быть продолжен и распространен на произвольное повторно-переменное нагружение, —это конструкции, для которых совместное подпространство С одномерно, т. е. деформируемые системы с одной степенью свободы. Для краткости в дальнейшем будем называть их однопараметрическими (деформации во всех точках могут быть определены с помощью одного параметра). Чтобы избежать путаницы, заметим, что в монографии [16 ] число параметров системы связывали с размерностью уравновешенного пространства Y (т. е. с определением само-уравновешенных напряжений), а не пространства С, как в данном случае. [c.195]

Допустим, что внешние нагрузки на тело описываются совокупностью некоторых параметров pi, р2,. .., рп (ограничимся хрупкими трещинами). Из указанного построения вытекает также следующее ие существует (за упомянутым исключением) такой поверхности в пространстве pi, р2,. .., рп, которая разделяла бы недостижимые состояния (в которых равновесие тела с трещинами невозможно) от допустимых. Последнее ограничивает возможности применения теорий предельного состояния к телам с трещинами. [c.238]

В общем случае модели типа нагрузка h — живучесть Н , характеризуются соотношением двух параметров узла (элемента) конструкции одной физической размерности, определяющих его работоспособность. Один из этих параметров определяет конструктивные свойства узла, в данном случае живучесть Я, а другой — внешние воздействия на элемент — обобщенную нагрузку h. Взаимодействующие параметры узла (элемента) со статистической и физической точек зрения могут быть случайными величинами (функциями, полями), -мерными случайными пространствами. Условие работоспособности узла соответствует h H, а вероятность безотказной работы Р = Вер h H . Если взаимодействующие параметры Н п h являются независимыми нормально распределенными случайными величинами, то точечная оценка вероятности безотказной работы узла может быть определена по формуле [c.71]

Одним из центральных моментов предлагаемого подхода является утверждение о множественности путей эволюции системы в конфигурационном пространстве. Оно позволяет естественным образом трактовать эксперименты по изучению зависимости е(р) макроскопической деформации от объемной доли мартенсита [179]. Такая зависимость (см. рис. 58) получается исключением температуры из прямых экспериментальных данных е Т) и р(Т) при постоянной растягивающей нагрузке. Параметры нагружения подбираются таким образом, чтобы реализовался мартенситный механизм деформации, не сопровождавшейся существенным пластическим течением. Тогда циклирование под нагрузкой приводит к полному восстановлению формы образца. [c.199]

Качество детали обусловливается чертежом, технологическим процессом и техническими требованиями к выполнению данной операции, производительность — действующими нормативами и особенностями каждого штампа. При установке и наладке штампа наладчик обязан выполнять все условия, оговоренные соответствующими документами устанавливать требуемый для данной операции ход пресса, оптимальную закрытую высоту, регулировать системы упоров, сбрасывателей, другие механизирующие и автоматизирующие элементы. Параметры (требуемое усилие, работа деформации, сочетание величины хода и возникающей нагрузки, геометрические размеры штампового пространства, размещение центра приложения нагрузки относительно оси пресса. [c.189]

Постановка граничной задачи. Рассмотрим равновесие линейно-упруго-го пространства с полостью, сечение которой плоскостью лгз = О занимает область 12. Пусть действующие объемные и поверхностные нагрузки изменяются в функции параметра в. При этом расстояние между поверхностями полости и (х1,х2) является однозначной функцией (хх, Х2) и мало по сравнению с размерами 12 (уплощенная полость). [c.59]

Шарнирные муфты ряс. 2.19, е, ж) применяются для соединения валов, оси которых располагаются под углом и меняют свое положение в пространстве в процессе работы погрузочно-разгрузочной машины, а также при ее сборке или наладке. Параметры этих муфт должны отвечать требованиям ГОСТ 5147—80 (для валов диаметром 10—40 мм). Недостатком является неравномерное вращение ведомого вала при постоянной скорости ведущего, что вызывает дополнительные динамические нагрузки. Соединение валов посредством двух шарнирных муфт (см. рис. 2.19, ж) позволяет достигнуть синхронности вращения сопрягаемых валов в условиях значительного смещения параллельности их осей. [c.39]

На рис. 57, а показан сводный график зависимости времени прямого хода (вверх) подъемника от конструктивного параметра N при различной нагрузке т]а = т] + Уа, полученный в результате расчетов на ЭВМ. При расчете объем вредного пространства принят равным Хо = 0,15. [c.156]

Специфические условия работы шестерен в качестве роторов гидронасосов предъявляют к качеству зацепления особые дополнительные требования. Зацепление должно обеспечивать высокое значение объемного коэффициента полезного действия, наименьший коэффициент потерь от защемления жидкости, а также высокие показатели всасывающей способности насоса. Некоторые параметры зацепления оказывают существенное влияние на гидравлическую характеристику насоса. Например, для шестеренных насосов среднего давления, где нагрузка на зуб сравнительно невелика, явление подрезания не представляет серьезной опасности для прочности зуба. Однако это нарушает нормальное зацепление зубьев на этих участках эвольвентного профиля. Такое зацепление вызывает шум и быстрый износ зубьев. Кроме того, подрезание увеличивает объем вредного пространства междузубовых впадин, который не участвует в нагнетании и ухудшает этим всасывающую характеристику насоса. [c.79]

В статье [69] в рамках непрерывного продолжения было высказано предложение осуществлять продолжение решения вдоль кривой решений К в пространстве координат и параметра нагрузки. Причем в качестве параметра продолжения 1федж>жена длина этой кривой. Однако, как показано в 1.1, реализация алгоритма продолжения, коща для решения системы (1.1.7) используется метод исключения Гаусса, фактически сводится к использованию в качестве параметра продолжения одной из неизвестных. [c.180]

Принцип равнопрочносш. Работоспособность конструкции зависит от следующих основных факторов, тесно связанных между собой геометрия конструкции, материал, внешние нагрузки, температура и агрессивность среды и тд. Пусть параметры, J 2,..., описывают эти факторы для некоторого проекта конструкции. Для определения возможных проектов необходимо в пространстве параметров (xj, J 2,..., x ) найти область безопасной работы конструкции. Если такая область существует, то нужно найти оптимальный проект, т.е. определить такие значения параметров, для которых выполнялось бы определенное условие экстремума (например, условие минимального веса или максимальной прочности конструкции). Прямой и очевидный метод решения задачи оптимального проектирования заключается в решении весьма большого числа прямых задач для различных комбинаций параметров и в последующем сравнении полученных решений по требуемому критерию с целью вьщеления единственного решения. Задача конструктора заключается в том, чтобы разумно сузить круг конкурирующих проектов, подвергаемых точному расчету и испытаниям. [c.228]

Понятие качества имеет также весьма широкий смысл. Например, для несущих элементов машин и конструкций, основное назначение которых — воспринимать большие нагрузки без разрушения, значительных дефордМаций и повреждений, качество зависит от соотношения между уровнем нагрузок и сопротивлением элемента этим нагрузкам. В простейшем случае, когда нагрузка задана с точностью до одного параметра q > О, а прочность — с точностью до соответствующего параметра г > О, пространство V одномерное. Его элементы — либо отношения rlq, либо разности г — q.B обоих случаях признаком качества несущего элемента служит запас прочности. В первом случае условие прочности имеет вид и = л/(/ > 1, во втором V = г — q > 0. Если параметры нагрузки и прочности — функции времени (рис. 2.5, а), то может оказаться удобным включить оба параметра в вектор V. При этом пространство V — первый квадрант плоскости г, q (рис. 2.5, б). Допустимая область задана соотношением [c.37]

Эти же пять областей будут иметься в пространстве параметров и при любой другой относительной нагрузке привода (кроме .3 —0) и других значениях г,, в. Третья область суживается при уменьшении д-з и расширяется при увеличении. Характер изменения других областей при изменении -з ясен из сопоставления рис. 38 и 43. [c.119]

Многочисленность параметров ЭМУ делает необходамым выбор такой группы взаимно независимых величин, которые определяли бы существо решаемой задачи оптимизации. На практике часто в качестве параметров оптимизации выбираются некоторые обобщенные или относительные показатели (например, линейная нагрузка или отношение объемов статора и ротора при заданных габаритных размерах устройства), которые через систему функциональных связей позволяют определить другие параметры. Введение обобщенных или относительных параметров оптимизации способствует уменьшению размерности пространства х, однако при этом затрудняется определение области О. Это связано с тем, что, например, нарушение ограничений по технологической выполнимости некоторых размеров (ширина зубца, высота спинки якоря или полюса), функционально зависимых от параметров оптимизации, выявляется только в процессе расчетов. При неудачном задании области изменения параметров оптимизации можно и совсем не попасть в допустимую область. [c.147]

Если частота поля удовлетворяет условию квазистационарности (9-31), то электрическое поле в нагреваемом теле, зазоре между телом и электродами конденсатора, а также во внещнем пространстве является потенциальным и подчиняется закона.м электростатики. Эквивалентные параметры рабочего конденсатора с нагрузкой могут быть найдены путем решения уравнения Лапласа для [c.162]

На основании общих физических представлений о поведении материала под нагрузкой его сопротивление деформированию определяется мгновенными условиями нагружения (температурой, скоростью деформации и другими ее производными в момент регистрации), а также структурой материала, сформированной в процессе предшествующего деформирования, который в п-мерном пространстве характеризуется траекторией точки, проекции радиуса-вектора которой — составляющие тензора напряжений (или деформаций) и время (начальная температура является параметром, характеризующим исходное состояние материала, и изменяется в соответствии с адиабатическим характером процесса деформирования). Специфической особенностью процессов импульсного нагружения является сложный характер нагружения (составляющие тензора напряжений меняются непропорционально единому параметру) и влияние времени. Невозможность экспериментального исследования материала при различных процессах нагружения (траекториях точки указанного выше л-мерного пространства) вынуждает исследователей использовать упрощенные модели механического поведения материала. Это обусловило развитие исследований по разработке теорий пластичности, учитывающих температурновременные эффекты [49, 213, 218] наряду с изучением физических процессов скоростной пластической деформации [5, 82, 175, 309]. Так, для первоначально изотропного материала исходя из гипотезы изотропного упрочнения связь тензоров напряжений и деформаций полностью определяется связью их инвариантов соответственно Ei, Ег, Ез и Ii, h, h- С учетом упругого характера связи средних напряжений и объемной деформации для металлических материалов (а следовательно, независимость от истории нагружения первых инвариантов тензоров напряжений и деформаций Ei, А) процесс нагружения определяется связью четырех оставшихся инвариантов и величины среднего давления. В классической теории пластичности [c.11]

Параметр испытания r= onst связан с линейным законом нарастания нагрузки на образец (рис. 17). Для нагрух<ения чаще всего используется удар массивного груза по головке образца [69] через специальный волновод. Скорость нагрух<ения регулируется демпфированием удара в результате контактных явлений. Величина скорости нагружения определяется но осциллограмме a t) (см. рис. 17, а), регистрируемой в сечении, прилегающем к рабочей части образца. В пространстве aet этому параметру испытания соответствует плоскость, проходящая под углом к плоскости аое (см. рис. 17, б). Поскольку существующие методики обеспечивают линейный закон нагружения (близкую аппроксимацию действительного изменения напряжений во времени) только в упругой области, за верхним пределом текучести начальный параметр испытания не выдерживается. Поэтому полная кривая деформирования о(е) (см. рис. 17, а) в таких испытаниях не характеризует поведение материала с параметром испытания a= onst. Нижний предел текучести, предел прочности и другие характеристики сопротивления пластической [c.66]

Металлургические заводы потребляют на технологические нужды тепловую энергию различных параметров. Их максимальная тепловая нагрузка колеблется от 400 до 4000 ГДж/ч и более (без учета расходов тепловой энергии на нужды агломерационной фабрики и коксохимического цеха). На металлургических заводах используется для нужд технологии в основном пар давлением от 0,4 до 1,8 МПа. Большое количество пара расходуется на увлажнение доменного дутья и для конверсии природного газа. Пар также используется на деаэрацию питательной воды и в межконусном пространстве доменных печей на уплотнение седла и сальника отсекающего клапана, на продувку зондов, уравнительных клапанов, на привод турбонасосов, турбовоздуходувок и турбогазодувок. Большое количество пара используется в мазутном хозяйстве для слива, подогрева, перекачки и распыла мазута. В сталеплавильном и прокатном производствах пар используется для разогрева смолы и лака (для смазки изложниц), для обогрева масляных систем, для процессов травления, мойки и сушки холоднокатаных листов и т. п. В химических цехах коксохимического производства основной расход пара идет на подогрев продуктовых потоков (коксового газа, смолы, маточного раствора и т. д.), на пропарку и продувку коммуникаций и аппаратуры. Кроме расходов на технологические нужды, тепло расходуется для [c.27]

Выше рассматривалась лишь однопараметрическая нагрузка. На самом же деле на систему могут действовать две (или несколько) нагрузки, каждая из которых изменяется во времени по своему собственному закону и от каждой из которых или от некоторых из которых, при самостоятельном их действии, система может потерять устойчивость. В этом случае в пространстве независимых параметров всех нагрузок (5 независимых нагрузок) имеется граница — гиперповерхность, отделяющая область устойчивости форм равновесия от области неустойчивости. История насружения такой системы определяется линией [c.470]

Второе направление, назовем его силовым, связано с проекти-рованиед неагрегатных станков, работающих в тяжелых режимах. Ярким примером силового проектирования является проектирование приводов фрезерных станков. Сам характер процесса фрезерования обусловливает значительные динамические нагрузки на привод, в связи с чем динамические прочность и жесткость становятся параметрами, которые во многом определяют работоспособность станка. При этом трудоемкость подбора параметров, удовлетворяющих условиям прочности и жесткости, часто определяет трудоемкость всего процесса проектирования. С другой стороны, размещение валов и зубчатых колес в пространстве коробки обычно не вызывает таких трудностей, как при геометрическом направлении, т, е. при силовом направлении содержание процесса проектирования определяется в основном первыми двумя задачами из перечисленных выше. [c.94]

Приведем некоторые известные нам примеры необратимого формоизменения при теплосменах. Впервые с этим явлением нам пришлось встретиться при изучении причин деформации кессонов шахтных плавильных печей. Кессон представляет собой сварную металлоконструкцию из малоуглеродистой стали в виде закрытой коробки длиной около 4 м, шириной 60 см и высотой 15—25 см. В условиях эксплуатации его внутренний объем заполнен проточной водой, за счет чего осуществляется охлаждение. Поставленные вертикально в ряд кессоны образуют пространство (в виде параллелепипеда), внутри которого идет плавка руды. Действующие внешние нагрузки (собственный вес, давление руды) по отношению к параметрам поперечного сечения кессона совершенно незначительны. Несмотря на это, в эксплуатации наблюдалась весьма значительная деформация, нарастающая во времени. Общий прогиб кеосопа достигал иногда полуметра (рис. 114), при этом отмечалось сильное коробление передней обращенной в печь стенки (рис. 115). Интенсивная деформация приводила к образованию р азрывов как по передней, так и по задней стенке кессона. [c.212]

При экспериментальном исследовании выявлялось также влияние ряда факторов на процесс торможения величины начальной скорости поршня и координаты положения поршня при торможении, вредного пространства, степени открытия дросселя, нагрузки на штоке поршня и веса поступательно движуш ихся частей. В качестве примера на рис. 3 приведены осциллограммы привода с конструктивными параметрами N = 0,4 ti= 0,11 Xq = 0,05 х-,- = = 0,05. м, причем на рис. 3, а степень открытия дросселя oj- == = 0,05, на рис. 3, б — скорость поршня в конце хода и соответственно изменяется время торможения. При малом открытии дросселя (рис. 3, а) колебания скорости затухают и поршень заканчивает ход при Xjy onst. [c.228]

В обобщенном виде система балансовых уравнений может быть представлена в виде вектор-функции Ф (Z, Z ) = О, устанавливающей соотношение между термодинамическими и расходными параметрами связей, обеспечивающее получение заданной стационарной нагрузки установки с определенными конструктивнокомпоновочными характеристиками. В геометрической интерпретации [87 1 вектор-функция Ф (Z, =- О задает нелинейную поверхность стационарных состояний установки в многомерном пространстве, координатами которого являются значения нагрузки установки как по электрической энергии, так и по холоду, а также величины подмножеств Z и Для расчета приведенных затрат, учета ограничений, отражающих требования технологичности изготовления, длительной надежной эксплуатации установки и т. д., и в дополнение к системе балансовых уравнений в математическую модель вводятся соотношения для вычисления различных технологических и материальных характеристик отдельных агрегатов. Эти соотношения получаются в результате совместного решения задач теплового, гидравлического, аэродинамического и прочностного расчета агрегатов и представляют собой в большинстве случаев неявные функции параметров совокупностей Z и Z . Опыт математического моделирования показал, что для теплоэнергетических агрегатов число этих характеристик невелико. Это характеристики изменения давления, энтальпии и средней скорости каждого теплоносителя, наибольшей температуры стенки, ее абсолютной или относительной толщины, а также расходов материалов. В обобщенном виде система характеристик описывается вектор-функцией (Z, Z ) = 0. [c.40]

Антенны зернальнаго типа. Осн. элементом антенн этого типа является зеркало, к-рое собирает падающее на него излучение в фокальной точке (параболич. зеркало) либо на фокальной линии (параболич, цилиндр, сферич. зеркало). В фокусе устанавливается облучатель в виде рупора либо цепочки диполей, ДН облучателя формируется так, чтобы облучить всё зеркала (собрать с него всю энергию), но исключить облучение пространства вне его. Этим достигаются макс, использование поверхности зеркала А и миним, уровень шумов Т , . Для исключепия искажения фронта отражённой во.ины неровности поверхности зеркала не должны превышать Л/20. Форма поверхности зеркала должна сохраняться в этих пределах при разных темп-рах, ветровых нагрузках и положении антенны. Эти требования ограничивают размеры зеркал, миним. длину волны и определяют их стоимость, поэтому первые крупные антенны зеркального типа были неподвижными или полуподвижпы-ми. Оптимизация параметров радиотелескопов привела к ряду конструктивных решений — созданию зеркальных антенн разных типов и классов. Наиб, распространение получили параболич, зеркала. [c.100]

Существует ряд явлений, родственных Э., в к-рых перенос носителей заряда осуществляется не электрич. полем, а градиентом темп-ры (см. Термоэлектрические явления), звуковыми волнами (см, Акустоэлектрический эффект), световым излучением (см. Увлечение электронов фотонами) и т. п. Э. жидкостей, газов и плазмы обладает рядом особенностей, отличающих её от Э. твёрдых тел (см. Электрические разряды в газах, Электрический пробой. Электролиз). Э. М. Эпштейн. ЭЛЕКТРОРАКЁТНЫЕ ДВИГАТЕЛИ (электрореактивные двигатели, ЭРД)—космич. реактивные двигатели, в к-рых направленное движение реактивной струи создаётся за счёт электрич, энергии, Электроракетная двигательная установка (ЭРДУ) включает собственно ЭРД, систему подачи и хранения рабочего вещества и систему, преобразующую электрич. параметры источника электроэнергии к номинальным для ЭРД значениям я управляющую функционированием ЭРД, ЭРД—двигатели малой тяги, действующие в течение длит, времени (годы) на борту космич. летательного аппарата (КЛА) в условиях невесомости либо очень малых гравитац. полей. С помощью ЭРД параметры траектории полёта КЛА и его ориентация в пространстве могут поддерживаться с высокой степенью точности либо изменяться в заданном диапазоне. При эл.-магн. либо эл.-статич. ускорении скорость истечения реактивной струи в ЭРД значительно выше, чем в жидкостных или твердотопливных ракетных двигателях это даёт выигрыш в полезной нагрузке КЛА. Однако ЭРД требуют наличия источника электроэнергии, в то время как в обычных ракетных двигателях носителем энергии являются компоненты топлива (горючее и окислитель). В семейство ЭРД входят плазменные двигатели (ПД), эл.-хим. двигатели (ЭХД) и ионные двигатели (ИД). [c.590]

Дальнейший анализ, также аналогичный приведенному выше для фермы, сводится к тому, что пространство L делится на совместное (С) и самоуравновешенное Y) подпространства (К L С). Условия совместности деформаций можно трактовать как требование, чтобы вектор деформации г лежал в совместном подпространстве С, имеющем размерность т = 6п — k k — степень статической неопределимости, следовательно, и число условий совместности). Вводя вектор нагрузки Q С, однозначно определяемый ее параметрами, уравнения равновесия (т условий — по числу степеней свободы для перемещений в деформируемой конструкции) можно свести к равенству [c.157]

В численных расчетах осуществляется переход от непрерывных распределений параметров погока и других величин по пространству и процессов их изменения во времени к дискретным. Нестационарный вихревой слой на крыле и за ним моделируется системой дискретных вихрей, представляющих собой прямолинейные или кольцевые нити в зависимости от формы крыла (рис. 2.2). Непрерывный процесс изменения во времени граничных условий и аэродинамических нагрузок на несу[цей поверхности заменяется ступенчатым (рис. 2.3). Полагается, что граничные условия и нагрузки скачкообразно изменяются в некоторые расчетные моменты времени т = 0, (,- = О, 1,. ..), а в промежутках между данными моментами остаются неизменными и равными чначсния этих величин в начале каждого промежутка. [c.53]

Конструкция гайки, результаты исследований которой приведены ниже, показана на рис. 94. Гайку 1 с напрессованной втулкой 2 закрепляют винтами в корпусе 3. Крышка 4 служит для повышения жесткости соединения гайки с корпусом и для уплотнения кольцевого канала 5. Из кольцевых каналов 5 н 6 масло через отверстия 7 попадает в дроссельные каналы, и оттуда, через отверстия 8, в карманы. Таким образом, передние и задние карманы имеют раздельные системы питания. Масло подается в передние карманы через отверстие 9, а в задние — через отверстия 10. Масло вытесняется через зазор между боковыми поверхностями резьбы винта и гайки, скапливается в пространстве, образованном между вершинами и впадинами резьбы винта и гайки, и отводится через радиальные отверстия и осевое сверление И на слив. Исследованная передача имела следующие параметры средний диаметр резьбы гайки 55 мм, наружный диаметр резьбы гайки 71 мм, внутренний диаметр резьбы гайки 40 мм, наружный диаметр резьбы винта 70 мм, внутренний диаметр резьбы винта 39 мм, половина угла при вершине профиля резьбы 15°, шаг 20 мм, число витков 7, число карманов 2X24, число несущих витков 6, эффективная площадь одного витка резьбы 104 см , толщина масляного слоя 41,5 мкм, осевой зазор (на сторону) 43 мкм, отношение сопротивления дросселя к сопротивлению истечению масла из кармана при отсутствии нагрузки (дроссельное отношение) равно 2. [c.94]

Значения и Yy являются конечными параметрами подготовительного периода и начальными параметрами периода движения. Численное интегрирование в этом периоде заканчивается при X = S + Хд или X = 1, а в заключительном — при р = Ртехн или Y = Y exH- с помощью вычислительных электронных машин были получены расчетные графики, которые дают зависимость времени перемещения одностороннего пневмоустройства с возвратной пружиной от конструктивного параметра /V = 1/Л1, при различных значениях относительной жесткости пружины. В качестве примера на рис. 48 показаны такие графики, причем на рис. 48, а относительная жесткость v — 0,05, на рис. 48, б V = 0,1, на рис. 48, б V = 0,2 и на рис. 48, г v = 0,4. Кривые на графиках построены для величин нагрузки т]д = 0,3 = 0,6 и = 0,8, при этом объем вредного пространства (с учетом длин подводящих трубопроводов) Хо = 0,15. Характер изменения кривых на этих графиках аналогичен характеру изменения кривых, приведенных ранее при расчете двусторонних устройств. Как показали расчеты, влияние величины вредного объема в пределах 5—25% на время срабатывания пневмоустройства сравнительно невелико. [c.134]

С целью получения опытных характеристик пневмоприводов с торможением в конце хода, сотрудниками Института машиноведения, завода им. ЛиХ ачева и НИИТавтопрома были проведены экспериментальные исследования на специальных стендах. Экспериментальное исследование дает возможность проверить предлагаемые методы и позволяет более детально анализировать картину самого процесса торможения. Испытывались пневмоцилиндры типа, указанного на рис. 102, а, причем диапазон изменения конструктивных параметров колебался в пределах М от 0,02 до 1 (О — от 0,2 до 0,9 и до 0,1. Значения нагрузки на штоке поршня, которая создавалась посредством гидравлического привода, колебались в диапазоне 0,1—0,5, а начальной скорости поршня 0,06 — 0,4 м1сек. Таким образом, при первых исследованиях рассматривались приводы со сравнительно небольшим значением М, которые нашли широкое применение в различных отраслях машиностроения, например, в станкостроении и в автомобильной промышленности. Торможение поршня в конце хода выполнялось посредством включения игольчатого дросселя, который настраивался перед началом цикла на различную плош,адь выходного сечения. Вес поступательно движущихся частей изменялся посредством набора сменных дисков (от 40 до 540 кГ). Дав-ленпе жидкости на поршень в гидроцилиндре менялось от 5 до 25 кПсм , что соответствовало изменению силы давления в диапазоне 140—700 кГ. Для управления скоростью поршня при прямом и обратном ходе применялся регулируемый дроссель с обратным клапаном. Изменялась также величина вредного пространства в полости торможения посредством включения дополнительной емкости (до 10% объема тормозной полости). Регулирование длины тормозного пути осуществлялось цилиндрической втулкой, 274 [c.274]

Представляет интерес случай, когда система, подвергающаяся циклическим температурным воздействиям, находится также под действием нагрузки, изменяющейся в определенных пределах. Наиболее просто эта задача решается при условии, когда степень статической неопределимости системы равна единице, а внешняя нагрузка пропорциональна одному параметру. В качестве примера может быть использована рассмотренная выше система (фиг. 1), нагруженная дополнительно растягивающими силами Р. Для анализа используем диаграмму возможных состояний, которая в данном случае может быть построена в пространстве трех координат а, (Тр, где а определяет состояние самонапряжения Ор — напряжение от внешней нагрузки 1 — температура. [c.72]

На электростанции Widows reek (США) установлен блок с единичной мощностью 500 Мвт на параметры пара 170 бар, 565/538° С, оснащенный барабанным котлом с многократной принудительной циркуляцией. Удовлетворительное солесодержание наблюдалось в пробах, взятых в торцах барабана, унос солей в средней части превышал допустимые пределы. В связи с этим был увеличен объем парового пространства путем снижения уровня воды на 100 мм по сравнению с заводскими рекомендациями. В период работы котла с повышенным уносом из барабана при нагрузках блока до 500 Мвт [c.14]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...