Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Результаты расчетов

Результаты расчета сводим в табл. 4. Таблица 4  [c.170]

Если в результате расчета по формулам коэффициент теплоотдачи выходит далеко за указанные пределы, надо внимательно разобраться в причинах этого. Приведенные значения можно использовать и для оценочных расчетов. Иногда дальнейшие уточнения оказываются ненужными.  [c.89]

Расхождение результатов расчетов по точной и приближенной формулам в четвертой значащей цифре несущественно, тем более что погрешность формул для определения коэффициентов теплоотдачи около 10%. Обычно тепловые расчеты проводят с точностью до третьей значащей цифры. Следовательно, точная и приближенная формулы в данном примере дают совершенно одинаковый результат.  [c.100]


Расчет теплоизоляции проводят по формуле теплопередачи (12.7), причем допустимые теплопотери обычно известны, а в результате расчета находят толщину слоя теплоизоляции 6, которая входит в выражение R>.. Иногда в условии задается температура наружной стенки /с2, например, в зоне работы обслуживающего персонала она не должна превышать 50 °С. В этом случае допустимые теплопотери с 1 м поверхности теплоизолируемого объекта определяют по формуле (9.1) q = oLi t 2 — t i), где / 2— температура воздуха в помещении.  [c.102]

Результаты расчета к примеру 14.2  [c.117]

В результате расчета зубчатой передачи конструктор обычно определяет основные параметры колес модуль т, число зубьев z и диаметр вала D , по которым подсчитываются размеры зубьев зубчатых венцов (рис. 396 табл. 35). Размеры остальных конструктивных элементов зубчатых колес могут быть определены на основании соотношений, установленных практикой расчета и конструирования зубчатых колес.  [c.220]

На рис. 2.3 показаны зависимости относительной высоты hjd и просвета п от объемной пористости т. Как видно, для шаровой укладки рекомендуемые зависимости вполне удовлетворительно согласуются с результатами расчета по зависимостям (2.19) и (2.20).  [c.46]

Предложенная зависимость рекомендуется для неподвижной насадки для 7V = 2,56-f-41. Однако даже для Л/<3,5 совпадение результатов расчета по формуле (2.24) и эксперимента невелико. Это объясняется тем, что при малых относительных размерах цилиндрического канала N шаровые элементы могут образовывать правильные укладки. При выводе формулы  [c.48]

Таблица 3.2 Результаты расчета коэффициента сопротивления струи Таблица 3.2 Результаты <a href="/info/523154">расчета коэффициента сопротивления</a> струи
Результаты расчета приведены в табл. 5.2 и на рис. 5.4 и 5.5.  [c.102]

Результаты расчетов с помощью предложенной модели неплохо согласовались с экспериментальными данными, расхождения не превышали 25%. Расчетные коэффициенты оказались завышенными для частиц средним раз-  [c.78]

На рис. 3.21 представлены результаты расчетов максимальных безразмерных коэффициентов теплообмена по формулам (3.11), (3.90) и (3.95), а также данные по максимальной величине конвективной составляющей по формулам (3.10) и (3.90). Как видно из рисунка, результаты расчетов по формуле (3.90) практически, иде-ально согласуются с ранее полученной эмпирической  [c.111]


Результаты расчетов по эмпирической корреляции Баскакова (3.11), неплохо согласующиеся с расчетами по (3.90) и (3.95) в интервале чисел Архимеда 10 Аг 10 затем расходятся с ними, давая значительно меньшие величины.  [c.112]

На рис. 4.6 приведены результаты расчета функции ерд(г),.) при различных свойствах частиц и их концентрации. Наибольшее изменение Врэ происходит в плот-  [c.159]

Сравнение результатов расчета с экспериментальными данными (рис. 4.12) было затруднено, так как во  [c.170]

Таким образом, как при сравнении. результатов расчета с имеющимися экспериментальными данными, так и при дальнейшем использовании полученных зависимостей необходимо правильное определение излу-чательных свойств используемых частиц. Неточные значения степени черноты ер могут привести к значительным ошибкам при. расчете вклада переноса излучения в высокотемпературных теплообменных устройствах с псевдоожиженным слоем.  [c.175]

На рис. 4.15 представлены результаты расчета еэ для разреженного слоя. Из-за более высокого термического сопротивления газовых прослоек роль кондук-  [c.178]

Представляет интерес сравнение полученных зависимостей с опытными данными. На рис. 4.16, а приведены результаты экспериментального исследования влияния температуры погруженной поверхности на эффективную степень черноты псевдоожиженного слоя для нескольких значений Гсл и диаметра частиц, а на рис. 4.16, б — эти же данные в координатах еэ/есл, (7 ст/Т сл) Как видно из рис. 4.16, б, даже при относительно низких температурах слоя мелких частиц экспериментальные точки хорошо ложатся на прямые линии. Согласно результатам расчета функции еэ(7 ст, Тел, бел) по модели стопы, отклонения от линейной зависимости появляются при достаточно большой разнице температур стенки и слоя (7 ст/7 сл) <0,1), что соответствует условию 7 ст/7 сл<0,5 или /ст<0,5 сл — 136,5 °С. Поскольку экспериментальные анные хорошо описываются формулой (4.48), можно сделать вывод, что предложенная модель позволяет достаточно точно описать процесс как радиационного, так и сложного  [c.180]

Результаты расчетов по формулам (4.49) и (4.50) приведены на рис. 4.18. Из рисунка видно, что межфазовый теплообмен с увеличением температуры становится менее интенсивным, тогда как увеличивается. Для малых частиц (d<0,5 мм) уже при 500 °С и числе псевдоожижения 2 коэффициент лучистого теплообмена оказывается выше, чем межфазового. Следовательно, в этих условиях частица может передавать или. принимать больше энергии за счет обмена излучением. При это.м радиационный обмен будет определять  [c.184]

Книга является фундаментальной как по объему, так и по кругу рассматриваемых вопросов. Цель автора - научить будущего инженера рассчитывать на прочность сложные сооружения, начиная с выбора расчетной схемы и кончая правильной оценкой результатов расчета.  [c.35]

При получении этилового спирта из этилена и воды при 25 °С выделяется 10,534 ккал теплоты на моль спирта. Стандартная теплота реакции в этом случае равна теплоте сгорания вещества (этилена) минус теплота сгорания продукта (этилового спирта). Роль воды как реагента в этом расчете включена в данные по теплотам реакции сгорания. Результат расчета получается как небольшая разность между двумя относительно большими числами. Малый процент ошибки в данных теплот сгорания дает большой процент ошибки в вычислении теплоты реакции.  [c.64]

На рис. 3-10 представлены некоторые результаты расчета по вышеприведенным выражениям. Условия расчета те же, что и для рис. 3-9, за исключением размера  [c.108]

Таким образом, при установлении режима сварки закаливаюш ихся сталей необходимо рассчитать режим сварки по условиям получения швов заданных геометрических размеров и формы рассчитать действительную скорость охлаждения Woxn металла зоны термического влияния (в за-висимости от условий проведения сварки) 7-g] и результаты расчета сравнить с данными  [c.238]

Полученная температура предварительного подогрела должна быть проверена и откорректирована путем определения действительных скоростей охлаждения Юохл при сварке на принятых режимах и сопоставления результатов расчета с рекомендуемым для данной марки стали диапазоном допустимых скоростей охлаждения.  [c.240]


Сравнение результатов расчета с экспериментальными данными показывает, что расстояние до заданной изотерлпл при сварке последующих слоев можно определить с достаточной для практики степенью точности по формуле (.54), считая, что теплота вводится на поверхности предыдущего слоя.  [c.246]

Температуру предварительного подогрева при сварке пизко-легировапных сталей с новышепным содержанием углерода назначают в соответствии с результатами расчета, выполненного по методике, изложенной в 1 данной главы. Расчетную скорость охлаждения при температуре наименьшей устойчивости аусте-нита принимают для стали данной марки в зависимости от характера термообработки до и после сварки и т[)ебопаний к свойствам сва])ного соединения.  [c.250]

Результаты расчета тепловых потоков приведены в общей таблице результатов. Отрицательные тепловые потоки направлены внутрь колонны. Правильность стационарного решения можно проверить, просумм чровав тепловые потоки от всех поверхностей колонны. В идеальном случае сумма долж1 а равняться нулю.  [c.117]

Сопоставление результатов расчетов, приведенных в табл. 2.1, локазывает, что предложенные зависимости (2.19) — (2.21)  [c.45]

Были рассчитаны коэффициенты сопротивления шаровых ячеек четырех правильных укладок модели Слихтера (тетра-октаэдрической, кубической и двух промежуточных) и трех укладок шаров в круглой трубе с N = Djd, равными соответственно 1,3 1,5 и 2,0. В расчетах принимались значения константы струи, равные 0,08 0,10 и 0,12. Результаты расчетов приведены в табл. 3.1.  [c.54]

Коэффициент сопротивления Jl tp, подсчитанный по приближенной зависимости (3.8), удовлетворительно согласуется с расчетными данными, приведенными в табл. 3.1. Для проверки правильности полученной зависимости (3.8) был проведен второй вариант расчета коэффициента сопротивления ly xp шаровой ячейки для т = 0,259- 0,68. Гидравлический диаметр струи в этом расчете для каждой ячейки определялся через минимальное живое сечение и периметр смоченной поверхности в виде (/гидр =4 мин/П, а реальная длина струи I — на основе геометрических построений. Расчет проведен для тех же шаровых ячеек, но для одного значения константы струи астр = 0,10. Результаты расчета приведены в табл. 3.2 [для сопоставления указаны данные расчета Ji ip по зависимостям (2.18—2.21) из табл. 3.1].  [c.56]

Можно отметить хорошее совпадение результатов обоих расчетов для правильных укладок и укладок шаров в трубе, кроме укладки шаров в трубе при jV = 2,0. Результаты расчета показаны на рис. 3.2. На том же рисунке приведены значения Ястр для константы струи астр, равной 0,2 и 0,3. Имея экспериментальные данные по коэффициентам сопротивления различных шаровых укладок, можно на основании зависимости (3.8) уточнить константу турбулентности при течении газа через шаровые твэлы. Используя зависимости (2.3 2.19 2.20 и 3.8), можно определить приближенно зависимость коэффициента сопротивления слоя для автомодельной области течения теплоносителя от константы йстр и объемной пористости т  [c.56]

Формула (4.3) получена по экспериментальным данным для вакуумированного плотного слоя. Аддитивность процессов переноса энергии была проверена в засыпках, заполненных газом [157]. Результаты пока-зыва-ют, что для оценки сложного переноса в засыпке при высоких температурах можно пользоваться зависимостями для кондуктивно-кснвективной составляющей, полученными при обычных температурах, а дополнительный вклад излучения оценивать подформулам, аналогичным (4.3), установленным экспериментально с вакуумированными засыпками либо в результате расчета.  [c.139]

Сравнение результатов расчетов по квазигомоген-ным и ячеечным моделям показало их хорошее совпадение тогда, когда доля лучистого теплообмена невелика. С увеличением роли радиационного переноса ква-зигомогенные модели дают завышенные, а ячеечные — заниженные по сравнению с экспериментом значения эффективной теплопроводности.  [c.147]

Результаты расчетов излучательной способности элементарного слоя по формуле (4.28) совпадают с вычисленными ранее по поглощению внешнего йзлуче-ния значениями е<. Формулы (4.26) — (4.28) позволяют определить степень черноты двумерной дисперсной системы, образованной излучаюш,ими частицами, при условии, что нельзя использовать данные по отражению внешнего излучения. Поскольку предполагается, что модель дисперсной среды образована серыми частицами, для кото рых справедлив закон Кирхгофа, равенство поглощательной способности at и степени черноты б( свидетельствует о правильности модели и соответствующих уравнений.  [c.157]

Результаты расчетов для случая радиационно-кон-дуктивного обмена представлены на рис. 4.9 и 4.10. Как видно из рисунков, температурные профили в системе в случае сложного теплообмена существенно отличаются от распределения температуры при пере-  [c.166]

Результаты расчета функции гэ(Тст. Тел, Всл) и срзЕнение их с экспериментальными данными позволяют по-новому оценить роль лучистого теплообмена при переносе энергии в псевдоожиженном слое. Как правило, считается, что радиационный теплообмен несуществен до температуры порядка 1000 °С, особенно для мелких частиц [180]. Такое заключение можно сделать исходя из сравнения потоков энергии, которые передаются от слоя к поверхности различными механизмами переноса [127, 50]. В то же время обработка экспериментальных данных (см. рис. 4.16) показывает, что при сравнительно низких температурах ( ст = 300°С, сл = = 600 °С) в слое мелких частиц (d = 0,32 мм) распределение температуры вблизи поверхности теплообмена опре-леляетгя радиационным переносом. Учитывая это, необходимо уточнить условия, при которых роль излучения в формировании распределения температуры вблизи поверхности будет существенна.  [c.183]

Согласно примеру, приведенному Лева [Л. 184], результаты расчета по его формуле для неподвижного слоя и по данным Хаппеля, отвечающим условиям п. а , дают совпадение до 5%. Аналогичный результат получен в [Л. 237] при некотором, но систематическом снижении кривой сл для движущегося слоя.  [c.285]

Проведенный анализ позволяет сделать следующие выводы 1) различные расчетные формулы можно привести к единообразному виду, рассматривая число Фруда как безразмерную характеристику расхода 2) результаты расчетов Р Ги.мэкс и Рг ,м н по различным формулам дают сравнительно близкие результаты, и 3) весь диапазон изменений Рг весьма невелик по сравнению с диапазоном изменения влияющих факторов, особенно Оо/йт Рг — функция, сравнительно мало меняющаяся в отличие от числа Фруда для слоя в канале Ргсл = Рги( )/Оо) . Действительно, если Ргсл меняется на 3—4 порядка, то Рг меняется в среднем от 2,6 до 7,3.  [c.310]



Смотреть страницы где упоминается термин Результаты расчетов : [c.23]    [c.55]    [c.98]    [c.100]    [c.104]    [c.45]    [c.75]    [c.94]    [c.113]    [c.169]    [c.102]    [c.262]    [c.321]   
Смотреть главы в:

Тепломассообмен и трение в турбулентном пограничном слое  -> Результаты расчетов

Численное решение задач теплопроводности и конвективноного теплообмена при течении в каналах  -> Результаты расчетов

Численное решение задач теплопроводности и конвективноного теплообмена при течении в каналах  -> Результаты расчетов

Численное решение задач теплопроводности и конвективноного теплообмена при течении в каналах  -> Результаты расчетов

Численное решение задач теплопроводности и конвективноного теплообмена при течении в каналах  -> Результаты расчетов

Численное решение задач теплопроводности и конвективноного теплообмена при течении в каналах  -> Результаты расчетов

Численное решение задач теплопроводности и конвективноного теплообмена при течении в каналах  -> Результаты расчетов

Численное решение задач теплопроводности и конвективноного теплообмена при течении в каналах  -> Результаты расчетов

Численное решение задач теплопроводности и конвективноного теплообмена при течении в каналах  -> Результаты расчетов

Численное решение задач теплопроводности и конвективноного теплообмена при течении в каналах  -> Результаты расчетов

Численное решение задач теплопроводности и конвективноного теплообмена при течении в каналах  -> Результаты расчетов

Численное решение задач теплопроводности и конвективноного теплообмена при течении в каналах  -> Результаты расчетов

Численное решение задач теплопроводности и конвективноного теплообмена при течении в каналах  -> Результаты расчетов

Численное решение задач теплопроводности и конвективноного теплообмена при течении в каналах  -> Результаты расчетов

Численное решение задач теплопроводности и конвективноного теплообмена при течении в каналах  -> Результаты расчетов

Численное решение задач теплопроводности и конвективноного теплообмена при течении в каналах  -> Результаты расчетов

Плазмотроны конструкции,характеристики,расчет  -> Результаты расчетов

Асимптотическая теория сверхзвуковых течений вязкого газа  -> Результаты расчетов

Асимптотическая теория сверхзвуковых течений вязкого газа  -> Результаты расчетов

Асимптотическая теория сверхзвуковых течений вязкого газа  -> Результаты расчетов

Асимптотическая теория сверхзвуковых течений вязкого газа  -> Результаты расчетов

Асимптотическая теория сверхзвуковых течений вязкого газа  -> Результаты расчетов

Асимптотическая теория сверхзвуковых течений вязкого газа  -> Результаты расчетов

Асимптотическая теория сверхзвуковых течений вязкого газа  -> Результаты расчетов

Асимптотическая теория сверхзвуковых течений вязкого газа  -> Результаты расчетов

Точки либрации в небесной механике и космодинамике  -> Результаты расчетов

Волновые задачи гидроакустики  -> Результаты расчетов

Излучение и рассеяние звука  -> Результаты расчетов

МОП-СБИС моделирование элементов и технологических процессов  -> Результаты расчетов

МОП-СБИС моделирование элементов и технологических процессов  -> Результаты расчетов

МОП-СБИС моделирование элементов и технологических процессов  -> Результаты расчетов



ПОИСК



245 - Результаты расчета 246 - Схемы

245 - Результаты расчета 246 - Схемы выпрямления

245 - Результаты расчета 246 - Схемы характеристики

980, 983, 984 — Результаты 981, 985, 986 —Схемы 974 , 975 — Усилия Расчет

Анализ и обработка результатов расчета

Анализ и оформление результатов расчета

Анализ результатов динамических расчетов парогенераторов

Анализ результатов расчета

Анализ результатов расчета и сопоставление с экспериментом

Анализ результатов расчета импульсного сопротивления заземлителей при небольшом токе молнии

Анализ результатов расчета на ЭВМ и выбор варианта для конструктивной проработки

Анализ результатов расчета на устойчивость оболочек, полученных косой, перекрестной и изотропной намотками

Анализ результатов расчета потери устойчивости

Анализ результатов расчета прямоугольного кессона

Балка Результаты расчетов на изгиб

Верификация результатов расчета

Вращательная теплоемкость Обсуждение результатов расчета теплоемкости двухатомных газов

Вывод графиков результатов расчета и функциональных зависимостей модели

Вывод результатов расчета

Выгорание топлива расчеты, результат

Выполнение расчета, просмотр и анализ результатов

Диск — Расчет 51 — Результаты расчето

Изменение формата отображения результатов расчета

Изостатическое прессование в неоднородном температурном поле (Основные предроложения. Особенности применения метода конечных элементов при расчете процесса изостатического прессования. Алгоритм расчета поля скорости. Расчет температурного поля. Результаты расчета)

Использование результатов исследований при расчете системы скважин

Использование результатов расчета ячейки

Исходная информация и результаты расчетов

Квантовомеханические расчеты электронной структуры кластеСравнение результатов различных квантовохимических расчетов друг с другом и с экспериментом

Количественные методы и результаты расчета структуры KB-спектров изотопозамещенных молекул

Количественные методы и результаты расчета структуры KB-спектров молекул с учетом внутримолекулярных взаимодействий

Контроль результатов расчетов

Металлокомпозиты Результаты расчетов процессов деформирования при температурно-силовых воздействиях

Методика расчетов и обоснование достоверности получаемых результатов

Некоторые результаты по расчету на устойчивость ортотропных пластинок

Некоторые результаты расчетов

Некоторые результаты расчетов эволюции ударных воли в железе

Оболочка бесконечная постоянной толщины патрубками — Результаты расчета

Обсуждение результатов расчета

Общие вопросы обработки результатов измерения и расчета конвективной теплоотдачи

Объем и вид информации по результатам расчета

Окно просмотра результатов расчета

Окно просмотра результатов расчета использование

Организация постраничного вывода на АЦПУ исходных данных и результатов расчета

Основы расчета параметров классификаторов и результатов классификации

Основы языка программирования и визуализации результатов расчетов

Оценка качества изображения по результатам аберрационного расчета

Подпрограмма обработки результатов расчета

Предварительные замечания. Расчет qL. Обсуждение результатов. Заключение Глава пятая Некоторые простые приложения расчетных методов

Пример расчета размерной цепи вероятностным метоСравнение результатов расчета размерных цепей

Примеры применения экспериментальных результатов и методов расчета контактного теплообмена

Примеры расчета гидравлических следящих приводов дроссельного управления с использованием результатов моделирования

Примеры расчета и некоторые числовые результаты

Проведение расчетов н численные результаты (ЗП). — 11.3.3. Исследования .зависимости максимальных горизонтальных скоростей летящих предметов от различных факторов

Программа записи результатов расчетов в архив

Ранцевич В. Б. Расчет влияния излучения посторонних источников на результаты измерений температуры пирометрами различных типов

Расчет - дополнительных затрат на изготовление конструкции приведения 381 - Коэффициенты реновации основных фондов 383 - Социальные и экологические результаты

Расчет двухволновой модели на действие равномерно распределенной нагрузки, сравнение результатов расчетов с экспериментальными данными

Расчет коэффициентов торможения и сопоставление их с результатами экспериментов

Расчет ресурса двигателей по результатам незавершенных испытаний

Расчет среднего срока службы полимерной изоляции в переменном электрическом поле по результатам испытаний на старение при повышенной частоте

Расчет экономического эффекта по результатам, затратам и прибыли

Результаты кваитовомехаиических расчетов

Результаты механических испытаний и расчеты на прочность и жесткость при кручении

Результаты практического использования ЭВМ для теплового расчета парогенераторов

Результаты применения ЭВМ в расчетах паротурбинных установок

Результаты различных квантовомеханических расчетов энергии связи и межъядерных расстояний для разных атомных конфигураций

Результаты расчета и примеры

Результаты расчета и сравнение с экспериментальными данными

Результаты расчета импульсных сопротивлений протяженных заземлителей при больших токах молнии

Результаты расчета коэффициента передачи и резонансных частот

Результаты расчета полей температур на этаже пожара

Результаты расчета прогрева строительных конструкций

Результаты расчета радиационно-коннектинного теплообмена при полете летательных аппаратов с гиперзвуковыми скоростями

Результаты расчета турбинных дисков работающих конструкций на условия многократных пусков

Результаты расчета эквивалентной продолжительности пожара

Результаты расчетов .4(PS) A(PPS) для поглощающих сред

Результаты расчетов A(PS)IA(PPS) для идеально упругих сред

Результаты расчетов Л(Р5)А(Р55) для идеально упругих и поглощающих сред

Результаты расчетов дисперсии волн в круглых гофрированных волноводах

Результаты расчетов и сопоставление закона подобия с данными эксперимента

Результаты расчетов изменения изотопного состава ядериых реактоКоэффициент воспроизводства (или конверсии)

Результаты расчетов импедансов

Результаты расчетов критической нагрузки двухслойных и трехслойных оболочек

Результаты расчетов методом дискретных ординат

Результаты расчетов парокапельного потока в сопловых турбинных решетках

Результаты расчетов по программам оптимизации

Результаты расчетов постоянной затухания в круглом гофрированном волноводе

Результаты расчетов прямых задач

Результаты расчетов распространения одномерных волп в однородных и слоистых пакетах п моделирования разрушения

Результаты расчетов температурных коэффициентов реактивности для реактора Колдер-Холл

Результаты расчетов температурных коэффициентов реактивности для реактора Пич-Боттом

Результаты расчетов течений перегретого и насыщенного пара в сопловых турбинных решетках

Результаты расчетов ячеек реакторов

Результаты численных расчетов

Результаты численных расчетов конечных волноводных АР по различным моделям

Результаты эксперимента и сопоставление их с расчетом

Результаты экспериментальных исследований и расчет на устойчивость за пределами пропорциональности

Ротор Результаты расчетов

Сопоставление результатов расчета с экспериментальными данными литературных источников

Сопоставление результатов расчета с экспериментальными данными о тепло- и электропроводности твердых растворов

Сопоставление результатов расчетов с экспериментальными данными

Сопоставление результатов расчетов частотных характеристик тракта с данными экспериментов

Состояние Результаты расчетов

Сравнение расчетов обратным методом с экспериментальными результатами и расчетами другими методами

Сравнение результатов измерений с результатами расчетов, выполненных на основе решения уравнения теплового баланса

Сравнение результатов расчета абсолютных и относительных тепловых расширений роторов и корпусов с опытными данными

Сравнение результатов расчета с данными эксперимента

Удаление результатов расчета

Экспериментальная проверка теоретических результатов расчета критических сил

Экспериментальное исследование распространения возмущений в двухфазной среде и сопоставление результатов с расчетом

см Метод расчета рекомендуемый ПО122 — Расчет — Примеры 122 — 124 Методы расчета существующие — Анализ 105—109 — Сопоставление результатов расчета по различным методам Таблица ПО — а также



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте