Р природного газа

Для выбора вида уравнения состояния природного газа при решении конкретной задачи необходимо в заданных интервалах состояний р,Т с учетом состава газа рассмотреть возможность действия какой-либо из предпосылок, затем в соответствии с видом предпосылки рассмотреть конкретное уравнение состояния, коэффициенты которого подбираются с учетом допустимого отклонения от различных термодинамических величин данной модели, принятых за базовые. [c.79]

При критическом режиме величина Fkp вычисляется по формуле (302) для воздуха = 0,68, для природного газа — 0,66 коэффициент сжатия е р = 0,74 и ф = 0,97. Таким образом, [г = 0,97 0,74 0,68 = 0,49 для воздуха и д, = 0,48 для природного газа. [c.253]

В природе имеются запасы минеральных органических горючих нефти, природного газа, угля, сланцев и т. д. Их энергоемкость 20 000—40 000 кДж/кг горючего, а на 1 кг полностью сгорающей смеси горючего с воздухом — около 2500 кДж почти для всех горючих. В некоторых случаях (пока на ракетах) используются и нео р-ганические горючие кремний, магний, алюминий, бор, литий и др. Они еще дороги и часто неудобны в эксплуатации (подача в твердом виде, образование твердых продуктов при сгорании и т. д.). [c.141]

В последние годы особенно активно проводятся поисково-разведочные работы на газ в арктических районах страны, где уже открыт ряд крупных газовых месторождений. Некоторые специалисты Канады высказывают мнение, что потенциальные запасы газа в канадской Арктике можно оценивать в 7— 10 трлн. м . Доказанные запасы природного газа в дельте р. Маккензи моря Ботфорта оцениваются в 708 млрд. м , а потенциальные — в 2,6 трлн. м , запасы газа на арктических островах 368 млрд. м . В море Ботфорта уже открыто крупное нефтегазоконденсатное месторождение. [c.274]

Начались поиски решения сложной транспортной проблемы. Было рассмотрено несколько вариантов. Для транспортировки природного газа из месторождений, открытых в дельте р. Маккензи, на юг Канады предполагалось [c.274]

П р о д у if т ы с г о р а и и я топлива. Основным носителем тепловой энергии, используемым в промышленности и для обогрева жилищ, является ископаемое топливо (уголь, нефть, природный газ, горючие сланцы). Содержание серы в угле и нефти составляет от долей до 5%. Природный газ обычно очищают от имеющегося в нем, иногда в больших количествах, сероводорода. [c.9]

В последние несколько лет добыча и потребление природного газа в. США непрерывно снижались. (П р и м. р е д.) [c.55]

ГОСТ введено унифицированное обозначение марок двигателей, состоящее из букв и цифр. Буквами обозначаются марки двигателей Ч — четырехтактный простого действия Д — двухтактный простого действия ДД — то же, но двойного действия Р — реверсивный С — судовой с реверсивной муфтой П — судовой с редукторной передачей Н — с наддувом К — крейцкопфный В — компрессорный Г — газовый на природном газе ГГ — газовый на генераторном газе. [c.323]

Пример 1.5. Определить давление на забое закрытой газовой скважины (рис. 1.6), если глубина скважины Н = 2200 м, манометрическое давление на устье р = 10,7 МПа, плотность природного газа при атмо- [c.18]

Рис. 10. График зависимости парциального давления водяных паров в продуктах полного сгорания природного газа от коэффициента избытка воздуха (значения р даны для групп месторождений газа числа у кривых соответствуют порядковым номерам месторождений в табл. 1).

Полученные расчетным путем с помощью приведенных выше уравнений средние значения р , 7 с. г и d в зависимости от а приведены на рис. 10—12. На рисунках приведено несколько кривых зависимости р п d от а для групп месторождений природных газов. [c.20]

Значение Ор ири a=I,l-f-l,4 колеблется в пределах 59—53 °С. Значение йм для продуктов сгорания зависит также и от температуры газов. Так, для контактных экономайзеров, устанавливаемых непосредственно после промышленных котлов, при температуре газов за котлами 250—300 °С = 65 70 °С, а для устанавливаемых после хвостовых поверхностей нагрева энергетических и крупных промышленных котлов, т. е. при температуре газов на входе в контактный экономайзер 120—140 °С,— 50—60 °С. Для контактных котлов она составляет 85—88° С. С уменьшением а и увеличением d парциальное давление водяных паров в дымовых газах растет, вместе с ним при прочих равных условиях растет и значение Ом- Для котлов, работающих с наддувом, автором построены 1 — /-диаграммы для общего давления продуктов сгорания природного газа 2 и 10 кгс/см и определена температура мокрого термометра (р-ис. 1-5) [22]. Из [c.13]

Для газа и мазута при постоянном числе действующих в данном опыте (серии) горелок или форсунок расход топлива В и сопротивление горелок (в данном случае равное давлению в раздаточном коллекторе после регулирующего устройства) р связаны квадратичной зависимостью [Л. 11-2—11-4] (поправкой на сжимаемость природного газа в интересующем экспериментатора небольшом интервале расходов можно пренебречь) [c.324]

Для твердых топлив р лежит в пределах 0,035—0,15 для сланцев и мазута р=0,2—0,35 и для природных газов р =0,7—0,8. [c.94]

Пример 2-3. Состав продуктов сгорания природного газа Ше-белинского месторождения СОг = 7,4% СН4=0,03% С0 = 0,04% Н2 = 0,03% R02 " = 11,8% Р=1 000 ккал м . Величина А по формуле (2-20) равна [c.34]

Э к 3 о т е р м и ч е с к а я атмосфера (бедная) с почти полным сжиганием природного газа ири а -= 0,9 без очистки и o yuHiH (ПС-09) и с очисткой и осушкой (ПСО-09). В последнем случае эта атмос( )ера содержит 2 % СО, 2 % H.j, 96 % N.2. Без осупжи и очистки (ПС-09) в атмосфере присутствуют 10 % СО., и 2,3 % H.jO (за счет соответствующего уменынения количества азота). [c.203]

Важность получения уравнения состояния, хорошо описываюшего термодинамические свойства природного газа, весьма очевидна. Однако уравнение еостояния может считаться приемлемым для использования, если оно не только хорошо описывает зависимость ф(р, п. Г) =0, но и позволяет с высокой степенью точности определять такие калорические величины, как энтальпия, внутренняя энергия, теплоемкости Ср и с и т. д. [c.76]

Часто в расчетах используются сравнительно простые уравнения состояния, разрешимые относительно удельного объема (Бертло, А. Покровского и др.), приводящие к приемлемым результатам по сжимаемости и калорическим величинам природных газов в ограниченной области их состояния р,Т. [c.77]

Задача 1.57. Определить массу продуктов сгорания, получаемых при полном сгорании 1 м природного газа Ставропольского месторождения состава С02 = 0,2% СН4 = 98,2% С2Нб = 0,4% СзН8 = 0,1% С4Ню = 0,1% N2=1,0%, если известно, что плотность сухого газа р = 0,728 кг/м . Коэффициент избытка воздуха в топке 0 = 1,15. [c.26]

Задача 2.29. В топке котельного агрегата паропроизводите-льностью ) = 3,9 кг/с сжигается природный газ Ставропольского месторождения с низшей теплотой сгорания Ql = 35 675 кДж/м . Определить экономию условного топлива в процентах, получаемую за счет предварительного подогрева конденсата, идущего на питание котлоагрегатов в регенеративных подогревателях, если известны кпд котлоагрегата (брутто) = давление перегретого пара р .п=1,4 МПа, температура перегретого пара f n = 280° , температура конденсата t = 32° , температура питательной воды после регенеративного подогревателя fn.,= 100° и величина непрерывной продувки Р = 3%. [c.49]

Задача 2.33. В топке котельного агрегата паропроизводите-льностью Z) = 7,05 кг/с сжигается природный газ Саратовского месторождения состава С02 = 0,8% СН4 = 84,5% QH6 = 3,8% СзН8 = 1,9% С4Н,о = 0,9% sH,2 = 0,3% N2 = 7,8%. Определить объем топочного пространства и кпд топки, если известны давление перегретого пара р п=1,4 МПа, температура перегретого пара /п, = 280°С, температура питательной воды n.B=HO° , кпд котлоагрегата (брутто) / а = 91%, величина непрерывной продувки Р=4%, тепловое напряжение топочного объема Q/Vj = 3l0 кВт/м , потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива з = 1,2% и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива q — 1°/о. [c.51]

Задача 2.51. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропроизводительностью D — 4,09 кг/с, работающего на природном газе Ставропольского месторождения с низшей теплотой сгорания 6 = 35 621 кДж/м , если известны давление перегретого пара = 4 МПа, температура перегретого пара r = 425° , температура питательной воды в=130°С, величина непрерывной продувки Р=3%, теоретически необходимый объем воздуха F =9,51 м /м , кпд котлоаг-регата (брутто) >/ р=90%, температура воздуха в котельной te = 30° , температура горячего воздуха гв = 250°С, коэффициент избытка воздуха в топке о =1,15, присос воздуха в топочной камере Aotj = 0,05, теоретическая температура горения топлива в топке 0т = 2О4О°С, температура газов на выходе из топки б = =1000 С, энтальпия продуктов сгорания при в 1 — = 17 500 кДж/м , условный коэффициент загрязнения С = 0,65, степень черноты топки Дт = 0,554, расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке. Л/=0,44, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива q = 1% и потери теплоты в окружающую среду 95=1,0%. [c.65]

Задача 2.57. Определить энтальпию продуктов сгорания на выходе из пароперегревателя котельного агрегата паропроизво-дительностью Л = 3,89 кг/с, работающего на природном газе Саратовского месторождения с низшей теплотой сгорания 2я = 35 799 кДж/м , если известны давление насыщенного пара р ,а=1,5 МПа, давление перегретого пара р .п= А МПа, температура перегретого пара / = 350°С, температура питательной оды fn.,= 100° , величина непрерывной продувки Р=4%, кхщ котлоагрегата (брутто) , = 92,0%, энтальпия продуктов сгорания на входе в пароперегреватель 220 кДж/м , теоретический объем йоздуха, необходимый для сгорания топлива, V° = 9,52 м /м , присос воздуха в газоходе пароперегревателя Аапе = 0,05, температура воздуха в котельной /н = 30°С и потери теплоты в окружающую среду = 1 %. [c.70]

Задача 2.62. Определить конвективную поверхность нагрева пароперегревателя котельного агрегата паропроизводительно-стью D = 1,Q5 кг/с, работающего на природном газе Саратовского месторождения состава С02 = 0.8% СН4 = 84,5% СзНб = 3,8% СзН8 = 1,9% С4Н,о = 0,9% С5Н,2 = 0,3% N2 = 7,8%, если известны давление перегретого пара / п.п= U4 МПа, температура перегретого пара f n = 280° , температура питательной воды /п.,= 110°С, величина непрерывной продувки Р=4%, кпд котлоагрегата (брутто) f/ a=91%, энтальпия продуктов сгорания на входе в пароперегреватель 1 = 17 320 кДж/кг, энтальпия продуктов сгорания на выходе из пароперегревателя / е= 12 070 кДж/кг, присос воздуха в газоходе пароперегревателя Аа е = 0,05, температура воздуха в котельной /, = 30°С, потери теплоты в окружающую среду qs=l%, коэффициент теплопередачи в пароперегревателе к е = 0,05 кВт/(м К) и температурный напор в пароперегревателе А/пе = 390°С. [c.73]

Задача 2.66. Определить количество теплоты, воспринятое водой в экономайзере котельного агрегата паропроизводитель-ностыо ) = 7,66 кг/с, работающего на природном газе Ставропольского месторождения с низшей теплотой сгорания QI — = 35 621 кДж/кг, если известны давление перегретого пара />п.п = 4 МПа, температура перегретого пара /п.п = 425°С, температура питательной воды /па=100°С, кпд котлоагрегата (брутто) / а = 90%, величина непрерывной продувки Р=3% и температура воды на выходе из экономайзера = 168°С. [c.75]

Для экспорта природного газа в Западную Европу начато строительство газопровода протяженностью 2500 км, пропускной способностью 12 млрд. м в год. Изучается возможность постройки газопровода от месторождения Хас-си-Р Мель до порта Мостаганем и далее по дну Средиземного моря (200 км) на глубине 2700 м до Картахена в Испании. В настоящее время газ экспортируется в Западную Европу в метановозах в сжиженном виде. Экспорт газа даже в сравнительно небольшом количестве составляет 2,3% общего экспорта страны. [c.218]

Введение. Природный газ по-прежнему остается важнейшим видом первичной эне р-гии, производимой в США на его долю в 1979 г. пришло сь около 7з общего производства первичных энергоресурсов и около 25% yMMapiHioro потребления топлива в стране. [c.198]

Цель данного доклада заключается в том, что бы оценить новейшие достижения в О бла-сти производства синтетического метана (заменителя природного газа—-ЗПГ) из угля с точки зрения экологии и экономики, а также п р о ан а л из и р ов ать in р еим у ществ а, п о л у ч а ем ы е при использовании угля как исходного сырья для производства газа, по сравнению с другим, наиболее раопростраленньш в США и во всем мире методом использования угля — сжиганием его на ТЭС. При этом учитываются капитальные затраты, общая тепловая экономичность, суммарное количество выбросов в окружающую среду (загрязнение воздушного и водного бассейнов, образование твердых отходов), потребность в воде. [c.199]

Алжир — член ОПЕК, но его главный энергетический ресурс — это природный газ. Доказанные запасы газа Алжира составляют 3 трлн, м — оценки [17] варьируют от 2614 млрд, до 3569 млрд, —и более чем вдвое (по калорийности) превышают его запасы нефти. Алжир находится близко от европейского рынка и, как сообщают, в настоящее время благосклонно относится к прокладке газопроводов. Это связано с трудностями финансирования, строительства н эксплуатации очень сложных комплексов сжижения газа. Италия в 1973 г. подписала 25-летнее соглашение на поставку 11,75 млрд, газа в год от месторождения Хассп-Р Мел по газопроводу протяженностью 2400 км до Северной Италии, в который будут входить 175-кплометровый глубоководный участок (от Алжира до Сицилии и от нее до Италии). Прокладку как морских, так и сухопутных участков трубопровода предполагалось проводить в полном объеме в 1977 г., завершить строительство— в 1979 г., а освоить полностью проектную производительность— к 1982 г. Реализация этого проекта была задержана из-за того, что Тунис не согласился на транзит. Контракты на строительство газопровода протяженностью 2500 км, по которому за 25 лет, начиная с 1981 г., будет подано 300 млрд, газа, были подписаны в октябре 1977 г. Технический прогресс, который будет достигнут при успешном решении прокладки трубопроводов такой производительности при глубине воды до 600 м, может оказать положительное влияние на осуществление других проектов глубоководных газопроводов, как, например, проекта газопровода через норвежский желоб или газопровода из Алжира в Испанию. [c.187]

Итак, экономические показатели контактных и контактноповерхностных конденсационных утилизаторов весьма высоки, что доказано многолетней практикой в СССР. Выше было показано, что поверхностные конденсационные теплоутилизационные теплообменники и котлы (судя по зарубежной практике последних 10 лет) по своим технико-экономическим данным, видимо, близки к контактным и контактно-поверхностным установкам. Помимо высоких экономических показателей и наличия проверенных технических решений, т. е. эффективных конструкций и схем их установки, при решении вопроса о широком внедрении оборудования для глубокого охлаждения продуктов сгорания природного газа нельзя не учитывать ограниченность запасов газа. Проблема экономного расходования газа актуальна для всего мирового сообщества. Именно этим и объясняется быстрое развитие техники глубокого охлаждения дымовых газов, начатое более 30 лет назад в СССР, а затем спустя 10—15 лет в странах Западной Европы и США. В этой связи нельзя не согласиться с Р. Кремером о том, что коэффициент использования высшей теплоты сгорания топлива (т. е. его скрытой теплоты) является показателем уровня техники [c.254]

При случайных задеваниях, а также во время пуска сухари смещаются в пазах и тем самым предохраняются от повреждения Секторные плиты укреплены ана логичным образом на ограничи вающих болтах с пружинами позволяющими плите свободно от клоняться при задевании о ради альные уплотнения. Поскольку со стороны воздушного окна имеется давление 200—300 кГ м , жесткость пружин должна противостоять усилиям от разности давлений. Испытания описанного уплотнения на котле ПК-47, сжигавшем природный газ, показали что они обеспечивают работу р. в. п. с присосами в пределах [c.279]

Т е р е н к а л ь В. Р., Наладка и исследование работы топки котла ТП-170 при сжигании природного газа Шебелинского месторождения, В кн. Теория и практика сжигания газа на электрических станциях и Б промышленных котельных , Гостоптехиздат, 1959. [c.358]

Пример 2-4. Определить к. п. д. котлоагрегата брутто и расход топлива при следующих условиях нагрузка котлоагрегата D = = 10 т/ч, давление в барабане р=13 кгс]см энтальпии пара i u = = 666,2 ккал1кг энтальпия котловой воды к.а = 197,3 ккал кг энтальпия питательной воды 1л.в = 86 ккал/кг продувка когла — 2,5% теплота сгорания природного газа Q=8 500 ккал1м температура уходящих газов ух=180°С состав уходящих газов Oj= = 95% 00 = 0,5 /в = ЭО°С. [c.42]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...