Параметры обобщенные

Остальные параметры обобщенной модели не зависят от углового положения ротора и являются постоянными величинами, если пренебречь такими явлениями, как старение, деформация конструктивных элементов, упругость вращающегося ротора, зависимость активных сопротивлений от частоты переменного тока и т. п. Подобные допущения общеприняты в теории ЭМП. С учетом сделанных допущений рассматриваемая модель ЭМП представляет собой линейную систему с сосредоточенными параметрами, часть которых постоянна, а часть зависит от пространственного положения. Эта система позволяет моделировать электромеханические процессы при взаимном перемещении катушек, электромагнитные процессы в катушках с током и процессы выделения теплоты в активных сопротивлениях и при механическом трении вращения. Все остальные процессы и явления, присущие различным ЭМП, остаются за пределами возможностей модели. Тем не менее линейные модели с сосредоточенными параметрами оказываются достаточными для построения теории основных рабочих процессов ЭМП. [c.58]

Метод обобщенных координат. Для определения положения равновесия, кроме метода неопределенных множителей Лагранжа, можно пользоваться методом независимых параметров (обобщенных или криволинейных координат). [c.290]

Феноменологические соотношения термодинамики необратимых процессов справедливы для состояний, не очень удаленных от равновесных. Действительно, в этих соотношениях, как будет ясно из дальнейшего, содержатся только первые производные скорости, концентрации, температуры и других параметров. Обобщенные силы представляют собой линейные комбинации первых производных, а обобщенные потоки — линейные комбинации обобщенных сил. Но поток может выражаться через первые производные лишь в том случае, если градиенты определяющих величин не очень велики, так что можно пренебречь вторыми и последующими производными равным образом диссипативная функция, а следовательно, и изменение энтропии по времени выражается линейной комбинацией произведений обобщенных потоков и соответствующих обобщенных сил, т. е. в конечном счете также через первые производные. [c.340]

Значения параметров обобщенной диаграммы ряда исследованных материалов даны в табл. 2.1.1 и 2.1.2. Используя значения констант, по уравнениям (2.1.6) может быть рассчитана обобщенная диаграмма интересующего конструкционного материала. [c.70]

Отмеченные особенности изменения параметров обобщенной диаграммы циклического упругопластического деформирования при > 10 приводят в ряде случаев к систематическому отклонению экспериментальных данных при построении диаграммы циклического деформирования в координатах 8 — в. [c.77]

Заканчивая рассмотрение закономерностей сопротивления материалов циклическому упругопластическому деформированию, отметим, что аналитическое выражение диаграмм в форме обобщенной диаграммы деформирования позволяет отразить все основные особенности поведения материалов при повторном нагружении за пределами упругости. Накопленные данные по параметрам обобщенной диаграммы дают возможность для достаточно широкого круга конструкционных материалов рассчитывать кинетику циклических напряжений и деформаций в связи с разработкой критериев и оценкой прочности при малом числе циклов нагружения конструктивных элементов. [c.77]

Как указывалось выше, связь между циклическими напряжениями и деформациями может быть выражена аналитически с помощью уравнения (2.4.1). На рис. 2.4.1, б сопоставлены расчетные и экспериментальные данные для ряда полуциклов нагружения (сплошные кривые). Соответствие приведенных ранее значений параметров обобщенной диаграммы оказывается вполне удовлетворительным. [c.110]

В соответствии с экспериментальными данными по неизотермическому нагружению (см. рис. 2.5.1, а) деформации в циклах неизотермических нагружений могут быть рассчитаны с использованием величин параметров обобщенной диаграммы, полученных при изотермических испытаниях. На рис. 2.5.1, б дана зависимость ширины петель гистерезиса в первом полуцикле при мягком изотермическом нагружении от степени исходного деформирования (заштрихованная область), а также приведены точки, полученные в испытаниях с переменными температурами 200 600, 300 600° С. Как видно из рисунка, параметр А, [c.116]

Основными характеристиками, необходимыми при оценке малоцикловой прочности, являются 1) диаграмма статического деформирования со всеми стандартными величинами прочностных свойств (предел пропорциональности, текучести, прочности) и свойств, характеризующих пластичность (равномерное и полное удлинение, коэффициент поперечного сужения) 2) диаграммы циклического деформирования при симметричном жестком и мягком нагружениях с величинами параметров обобщенной диаграммы деформирования 3) кривые усталости при малоцикловом мягком и жестком нагружениях при симметричном и асимметричном циклах. [c.210]

Установки с позиционной системой управления используются для получения диаграмм статического и циклического деформирования исследуемого материала с целью определения основных механических характеристик статической прочности и пластичности, параметров обобщенной диаграммы циклического деформирования, а также кривых усталости при малоцикловом мягком и жестком нагружении с симметричным и асимметричным циклом. [c.225]

Как упоминалось выше, в качестве параметра обобщенной диаграммы циклического упругопластического деформирования используется 8т определяемый в первом полуцикле нагружения без учета изменения модуля разгрузки. [c.237]

Другим параметром обобщенной диаграммы деформирования является константа материала А, характеризующая связь в условиях мягкого нагружения между деформацией исходного нагружения и шириной петли гистерезиса в первом полуцикле [c.237]

Наличие значений е , ф, ав, Е и параметров обобщенной диаграммы циклического деформирования позволяет выполнить расчет долговечности при жестком и мягком нагружениях. [c.239]

Процессы преобразования энергии в двигателях разделяются на статические и динамические. Статическим называется такой режим работы двигателя, при котором входные параметры, обобщенная движущая сила и обобщенная скорость выходного звена остаются постоянными в течение некоторого, сравнительно большого интервала времени. Характеристика двигателя (1.1), соответствующая такому режиму работы, называется статической или рабочей-, она выражает зависимость между обобщенной скоростью и обобщенной силой при фиксированном значении вектора и [c.17]

В соответствии со схемой на рис. 4.46, б соотношения между параметрами обобщенной циклической диаграммы [c.212]

Результаты расчета напряжений и деформаций в точках зоны максимальных напряжений цилиндрического и сферического корпусов для полуциклов к = 0, к = 1 и к = 2 приведены на рис. 4.74. В соответствии с изложенным методом расчета для полуциклов к = 1 и к = 2 используем параметры обобщенной диаграммы деформирования S( rh О), (2), g(2), 5(2), rfi(2) (см. рис. 4.53), ддя [c.241]

В настоящей работе рассматриваются свободные и вынужденные колебания упругой гироскопической системы с распределенными и сосредоточенными массами. Члены, соответствующие силам внешнего и внутреннего трения, считаются малыми они отнесены к правым частям и входят под знак малого параметра а. Таким образом, формально линейные дифференциальные уравнения в частных производных, описывающие колебания исследуемой системы, и краевые условия приобретают вид квазилинейных. Рассматриваемая краевая задача решается методом малого параметра, обобщенным на системы с распределенными и сосредоточенными параметрами [1].. [c.6]

Уточненное определение величин напряжений и деформаций в последующих полуциклах нагружений к > 0) проводится с использованием параметров обобщенной диаграммы циклического деформирования и показателя циклического упрочнения материала [4, 7,12] при исследуемых условиях нагружения [c.262]

При больших степенях деформирования в силу особенностей изменения параметров обобщенной диаграммы а, (1, 5т (рис. 2.23) наблюдается систематический разброс экспериментальных данных при построении диаграмм циклического деформирования. [c.48]

Величины параметров обобщенной диаграммы для большой группы конструкционных материалов определены в [5]. При отсутствии соответствующих экспериментальных данных в первом приближении они могут быть оценены по корреляционным зависимостям статических характеристик прочности п пластичности с циклическими свойствами [4]. Так, для сталей с О , = 40 [c.48]

Рис. 2.24. Зависимости параметров обобщенной диаграммы деформирования А, В ш С от отношений On ila,J и 8[,/е/

Тогда число назависимых координат системы будет Зя — / = г, причем декартовы координаты х , или векторные координаты г точек системы можно выразить е функциях г независимых параметров (обобщенных координат). ....q,, т. е. [c.299]

Важное значение для достоверности результатов статистическйх значений имеет адекватность детерминированной модели. В силу этого уточнение ее, учет наиболее влияющих на точность расчета факторов является актуальной задачей. С другой стороны, статистические исследования на основе сложной модели требуют достаточно больших затрат машинного времени даже при использовании современных высокопроизводительных ЭВМ. Поэтому важно упрощение сложной и нелинейной модели без заметной потери ее точности, что принципиально возможно в некоторой ограниченной области изменения входных параметров. Часто при этом важно установление непосредственной зависимости выходных показателей от первичных входных параметров (геометрические размеры, обмоточные данные, свойства материалов и пр.) ЭМУ взамен полученных опосредованных связей их, например, через параметры обобщенного преобразователя или его эквивалентных схем замещения. Примером такого преобразования могут служить, в частности, приведенные ранее модели в приращениях . [c.136]

Плоским называется такой механизм, все точки звеньев кото poro движутся параллельно одной и той же неподвижной плоскости. Простейший плоский механизм состоит из одного подвижного звена и одного неподвижного, образующих вращательную пару (рис. 87). К таким механизмам относятся, например, электродвигатель, ротор которого является подвижным звеном, а статор неподвижным, или вентилятор с подвижным звеном в виде крыльчатки и т. д. К крыльчатке приложена сила сопротивления движению со стороны воздуха. Это сопротивление преодолевается движущей силой, развиваемой двигателем. В результате действия этих сил движение указанного подвижного звена будет происходить по определенному закону. Например, если сила сопротивления постоянная, то при установившемся движении будет постоянной и движущая сила, вследствие чего подвижное звено будет вращаться равномерно. Таким образом, звено I (см. рис. 87), имеющее одну степень свободы, в рассматриваемом случае оказывается динамически связанным закономерным изменением его переменного параметра — обобщенной координаты в виде угла поворота отрезка / относительно отрезка 2. [c.129]

При использовании обобщенной диаграммы циклического деформирования в решении соответствующих задач пластичности при повторном нагружении могут быть введены дополнительные упрощения [63]. В уравнениях (2.1.6) параметры обобщенной диаграммы циклического деформирования аир зависят от степени исходного нагружения, а циклический предел пропорциональности не одинаков у различных конструкционных материалов. Положим, 2 = onst для всех материалов, а параметры а и р не [c.75]

Рассмотрим особенности изменения с повышением температур параметров обобщенной диаграммы циклического деформирования а и . Эксперименты, проведенные при температурах до 350— 400° С, показали, что для исследованных сталей параметры а и практически неизменны в указанном диапазоне температур. При дальнейшем увеличении температур параметры а и возрастают у обеих сталей. Так, при 700° С у стали 1Х18Н9Т параметр увеличился приблизительно в 1,5 раза, а у теплоустойчивой стали параметр а возрос в 5 раз при 550° С (см. рис. 2.3.2). [c.86]

Отмеченные особенности изменения параметров обобщенной диаграммы циклического деформирования Л, а и с повышением температуры могут быть объяснены проявлением временных процессов. Так, параметр А, характеризующий пластическое деформирование в первом полуцикле нагружения, практически не зависит от температуры, так как временные процессы при исследованных температурах протекают, видимо, не настолько интенсивно, чтобы успеть проявиться за время одного полуцикла. Параметры же а и , отражающие изменение пластических деформаций по мере накопления числа полуциклов нагружения, т. е. с увеличени- [c.89]

С увеличением температур влияние скорости на параметры обобщенной диаграммы циклического упругопластичрского деформирования усиливается. На рис. 2.3.3, б показано изменение ширины петель гистерезиса с числом полуциклов нагружения стали 1Х18Н9Т (700° С) и ТС (500° С) при различных скоростях деформирования. Отмечается интенсификация циклического упрочнения и разупрочнения с увеличением длительности цикла. [c.90]

Так как испытываемый материал циклически стабилизирующийся, параметры обобщенной диаграммы, отражающие поцик-ловое изменение петли гистерезиса, могут быть приняты равными а = Р = 0. [c.109]

Также и параметр обобщенной диаграммы, характеризующий поцикловую трансформацию петель гистерезиса, может быть принят независимо от типа испытаний равным а = Р = 0. [c.114]

Параметры обобщенной диаграммы циклического упругоцлас-тического деформирования, получаемые для простых случаев напряженного состояния (растяжение—сжатие, сдвиг—сдвиг), для расчета диаграмм деформирования могут быть распространены и на режимы сложного нагружения, подобные рассмотренным в работе [46] на примере Ст. 50. Аналогичные данные получены в работе [45] на алюминиевом сплаве Д-16Т. [c.114]

Теперь по известным величинам параметров обобщенной диаграммы циклического деформирования и кривой исходного нагружения 10) может быть рассчитана поцикловая кинетика напряжений и деформаций при заданной истории нагружения (в диапазоне мягкого и жесткого нагружений). [c.238]

Лагранж (1736—1813). Достижения Лагранжа, этого величайшего математика XVIII века, во многих отношениях параллельны работам Эйлера. Лагранж вполне независимо от Эйлера получил решение изопериметрических задач, сделав это совершенно новыми методами. Он разработал для этой цели новое, вариационное исчисление. Он также понял преимущество вариационных принципов в связи с той свободой, которую мы получаем, описывая положение механической системы при помощи выбираемой по нашему усмотре-ншо совокупности параметров ( обобщенные координаты ). Если принцип виртуальных перемещений и принцип Далам-бера позволили рассматривать механическую систему как нечто целое, не разбивая ее на изолированные частицы, то уравнения Лагранжа добавили еще одно, чрезвычайно важное свойство — инвариантность относительно произвольных преобразований координат Это позволило выбирать системы координат, удобные для данной конкретной задачи. В своей Аналитической механике (1788) Лагранж создал новое, необычайно мощное оружие для решения любых механических задач при помощи чистых вычислений, без каких бы то ни было физических или геометрических соображений, при условии, что кинетическая и потенциальная энергии заданы в абстрактной аналитической форме. Относясь к этому выдающемуся результату со своей обычной скромностью. Лагранж писал в предисловии к своей книге Читатель не найдет в этой книге рисунков. Развитые мною методы не требуют ни каких бы то ни было построений, ни геометрических или механических аргументов — одни только алгебраические операции в соответствии с последовательными едиными правилами . Лагранж таким образом создал программу и основания аналитической механики. [c.390]

В соответствии с экспериментальными данными по неизотермическому нагружению (см. рис. 6, 7) деформации в циклах неизотермических нагружений могут быть рассчитаны с использованием величин параметров обобщенной диаграммы, полученных при изотермических испытаниях. На рис. 8 дана зависимость ширины петель гистерезиса в первом нолуцикле при мягком изотермическом нагружении от степени исходного деформирования е (заштрихованная область), а также приведены точки, полученные в испытаниях с переменными температурами. Как видно из рисунка, параметр А, характеризующий связь и оказывается независимым от формы цикла нагрева. Аналогично и для циклических нагружений данные неизотермических и изотермических испытаний существенно не различаются (рис. 9) и, следовательно, функция числа полуциклов и ее параметры оказываются неизменными. [c.71]

Следует заметить, что характер основных зависимостей, описывающих процесс упругопластического деформирования в опасной точке конструкции, согласуется с характером изменения параметров обобщенной диаграммы деформирования при t = 800 С и Г = 600 °С (см. рис. 4.51). В частности, снижение скорости изменения параметров диаграммы вследствие циклического упрочнения (после 30 циклов нагружения) заметно сказывается на основных величинах, определяющих необратимые процессы накопления деформаций в опасной точке конструкции. Процесс протекает при довольно значительной разнице соответствующих деформаций в четных и нечетньгх полуциклах (кривые J и 4 на рис. 4.72). [c.239]

НЕКОТОРЫЕ МЕТОДЫ ОЦЕНКИ ПАРАМЕТРОВ ОБОБЩЕННОГО РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ВЕЙБУДЛА [c.86]

Безразмерный спектральный коэффициент ослабления лучей в полифракционном запыленном потоке связан с осредненным по размерам частиц параметром обобщенной эмпирической зависимостью [c.54]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...