Поршни - Скорость

Переносная скорость поршня есть скорость той точки самолета, с которой совпадает в данный момент поршень. Модуль переносной скорости равен [c.332]

С какой скоростью Ус распространяется по трубе прямой скачок уплотнения, образующийся при движении поршня со скоростью 1/ = 250 м/с в газе с [c.100]

Полученные результаты допускают следующее наглядное истолкование. Контактную поверхность можно рассматривать как поршень, выдвигаемый из газа 1. При Р1>Р2 (С1<С2) скорость поршня превышает скорость потока е газе 1 до взаимо- [c.71]

По значениям расхода, полученным для взятых характерных точек, рассчитать скорости выдвижения поршней. Эти скорости нанести на второй график и найти их средние значения для первого и второго поршней. [c.124]

Дроссель — это сопротивление, которое устанавливают в гидросистеме. Дроссельные устройства применяются для регулирования скорости движения поршня (или скорости вращения ротора гидромотора). Дроссель оказывает дополнительное сопротивление движению рабочей жидкости, в результате чего в силовой гидроцилиндр (или гидромотор) в единицу времени поступает меньшее количество рабочей жидкости, а отсюда уменьшается скорость движения. [c.147]

Ударная волна может распространяться как в горючей смеси, так и в инертном газе. Рассмотрим инертный газ, перемещаемый поршнем. Если скорость движения поршня мала по сравнению со скоростью звука, молекулы, получающие при столкновении с поршнем дополнительную энергию, успевают разнести ее по всему объему газа. Процесс протекает практически равновесно, давление во всем объеме оказывается одинаковым. Если же скорость поршня (например, пули) превышает скорость передачи импульса молекулами (скорость звука), то у поршня создается давление, значительно превышающее давление газа вдали от него. Толщина фронта, в котором меняется давление, сравнима с длиной пробега молекул (порядка 0,1 мжм). Он называется фронтом ударной волны. Ударную волну можно создать и с помощью взрыва. Распространяясь в горючей смеси, ударная волна поджигает ее путем сжатия в очень узком фронте (толщиной около 0,1 мкм), за которым движется зона собственно горения толщиной 0,1— 1 см. При горении выделяется энергия, необходимая для поддержания ударной волны. В отличие от нормального пламени в реакцию здесь вступает неразбавленная смесь. Температура горения при этом выше (из-за разогрева при сжатии), поэтому смесь сгорает значительно быстрее, чем в нормальном пламени. Такое пламя движется с огромной скоростью, превышающей скорость звука и составляющей 2—5 км/с. [c.148]

Часть напора поршневого насоса тратится на преодоление инерционных сил и сопротивления всасывающего клапана. Из формулы (11.10) следует, что максимальное ускорение, а, следовательно, и силы инерции, имеют место при ф = О, я, 2я и т. д., то есть в начальные моменты движения поршня, когда скорость его (а значит, и скорость жидкости во всасывающем трубопроводе) теоретически равна нулю. Кроме того, в начальные моменты движения поршня пди всасывании происходит и открытие всасывающего клапана. [c.145]

Поршни — Средняя скорость 10—142 [c.53]

Поршни — Средняя скорость 12 — 632 [c.107]

При достаточно большом проходном сечении канала 3 давление р в рабочей полости почти не отличается от давления в питающей емкости это позволяет значительно увеличить рабочее усилие на поршне и скорость поршня. [c.189]

Из сказанного следует, что чем выше скорость протекания процесса, тем, как правило, большая неравномерность имеет место в системе при осуществлении этого процесса. В частности, в рассмотренном процессе сжатия газа в цилиндре различия в давлении газа в разных точках объема цилиндра и соответственно разность давлений по обе стороны поршня будут тем больше, чем выше скорость движения поршня. Если скорость перемещения поршня весьма мала, то и давления газа в различных точках объема цилиндра будут различаться весьма мало при этом необходимое избыточное давление с внешней стороны поршня также будет весьма мало. Иными словами, чем меньше скорость осуществления процесса, тем ближе этот процесс к равновесному. [c.10]

Вследствие того, что поршни под действием давления рабочей жидкости и центробежной силы прижимаются к барабану 2, вступая с ним во фрикционное взаимодействие, он в обеих кинематических схемах следует за ротором. Если исходить из того, что барабан ведется лишь одним поршнем, угловая скорость барабана (Ид определится уравнением [c.219]

Разница Qh — Q есть объем, освобождаемый поршнем измерителя. Скорость перемещения поршня зависит от давления перед сливным отверстием Рх и рассогласования Дш = шг — шго [c.135]

Рассмотрим движение поршня со скоростью при Рво = 0. Смещение золотника из нейтрального положения, соответствующее этому режиму следящего движения, обозначим а давление [c.52]

Открытию /о дросселя соответствует движение поршня со скоростью Vq при усилии на штоке 2 Р. В момент времени открытие дросселя ступенчато изменяется на величину А/, т. е. / = fo А/ и в гидросистеме начинается переходный процесс. [c.92]

Для герметизации деталей, движущихся возвратно-поступатель-но (штоков, поршней) при скоростях менее 3 м/с, применяются шевронные резинотканевые уплотнения. В состав комплекта уплотнения (рис. 14.8, в) входят шевронные манжеты 6 и 7, нажимное 5 и опорное 5 кольца. Число манжет, входящих в комплект, зависит от диаметра штока d и давления. [c.206]

Датчиком частоты вращения в САУ служит масляный насос, установленный на валу силовой турбины. Давление, развиваемое насосом пропорционально квадрату частоты вращения, воспринимается поршнем регулятора скорости. При отклонении частоты вращения силовой турбины от заданного значения вследствие изменения нагрузки изменяется давление, развиваемое насосом. Это приводит к перемещению поршня регулятора скорости, изменению площади выпуска и давления воздуха в проточной линии Кик соответствующему изменению открытия регулирующего клапана. Таким образом осуществляется автоматическое поддержание заданной частоты вращения с неравномерностью, определяемой САУ. [c.222]

Для понимания некоторых особенностей диаграмм напряжение—деформация полимеров полезно проанализировать поведение простых моделей. На рис. 5.1 показаны диаграммы напряжение—деформация для четырех простейших моделей при двух скоростях растяжения [1]. Поведение пружины (рис. 5.1, а) характеризуется постоянным модулем упругости, не зависящим от скорости растяжения, т. е. ее деформации подчиняются закону Гука. Начальный угол наклона диаграммы является константой, пропорциональной модулю упругости. В противоположность пружине демпфер не обладает упругостью, и сила сопротивления движению в нем поршня пропорциональна скорости растяжения (рис. 5.1, б). Деформация модели Кельвина— [c.153]

Скорость прессующего поршня. Скорость перемещения прессующего поршня определяет скорость впуска расплавленного металла в форму, которая влияет на качество формируемой отливки. [c.210]

Во всех точках поршня должно выполняться равенство между нормальной к поверхности поршня составляющей скорости газа и нормальной скоростью поршня, т. е. [c.306]

При обработке стальных закалённых шеек шпинделей станков рекомендуются окружные скорости изделия от 30— 43 м/мин, при обработке подшипниковых колец, отличающихся высокой твёрдостью, увеличение скорости до 90— 100 м/мин приводит к улучшению чистоты поверхности и повышению производительности. В станках для отделочной обработки шеек коленчатых валов с регулированием скорости в процессе работы начальная скорость принимается равной 6—9 м/мин и увеличивается до 27 м/мин к окончанию операции. При обработке алюминиевых поршней применяется скорость изделия 120— 140 м/мин. [c.739]

В поршневых двигателях давление рабочего тела на поршень трансформируется криво-шипно-ползунным механизмом в момент на коленчатом валу, циклически изменяющийся в функции угла поворота этого вала (рис. 6.3, а), так как отношение скорости поршня к скорости вала есть функция положения механизма, а давление газа в тепловых поршневых двигателях тоже зависит от положения механизма. Поэтому механические характеристики пор- [c.196]

Имея три насоса разной производительности, можно получить семь различных скоростей поршня. Первая скорость будет при включении в систему второго насоса, седьмая — при работе всех насосов. [c.27]

В схеме IV симметричное расположение проточек а и б в цилиндре, дросселей Д1 и Д2, подключенных к цилиндру, а также шлицев на поршне, дает почти строгое повторение положений цикла при движении поршня в обоих направлениях. Здесь в положениях /, 5, 5 и 10 происходит медленное перемещение поршня и скорость его при этом определяется настройкой дросселей положения [c.67]

В схеме V отвод жидкости из поршневой полости цилиндра возможен только через дроссель Д2 подвод жидкости к поршневой полости цилиндра вначале происходит через дроссель Д2, а после открытия проточки б — через обратный клапан К. В соответствии с этим прямое перемещение состоит из медленного движения поршня вправо (скорость обусловлена дросселем Д1), разгона и режимной скорости, определяемой настройкой дросселя Д2. При обратном ходе порщня повторяются все положения второй части цикла схемы IV. [c.67]

На машинах с гидравлическим приводом труднее поддерживать заданную скорость деформирования образца 2, чем при использовании механического привода. По мере увеличения сопротивления материала образца деформированию растет давление масла в рабочем цилиндре. При этом усиливается просачивание жидкости через зазор между цилиндром и поршнем и скорость деформирования уменьшается. Для ее поддержания на постоянном уровне необходимо увеличивать подачу жидкости в цилиндр пропорционально ее утечке. Этот недостаток машин с гидравлическим приводом существен, когда механические свойства испытываемого материала заметно зависят от скорости деформации, например при повышенных температурах. [c.96]

Скорость поршня. Изменение скорости поршня по углу поворота коленчатого вала строят графическим методом (рис. 80, б) в масштабе М = 0,4 м/с в мм [c.174]

Частицы, прилегающие к поверхности поршня, имеют скорость поршня [c.338]

У механизма двигателя внутреннего сгорания с прицепным шатуном найти абсолютные скорость и ускорение поршня 5 (скорость и ускорение точки Е). Дано 1ав = 0,06 м, 1цс = Ide == = 0,180л1, /до = 0,06, Z DS = р = 60°, б = 60°, угловая скорость кривошипа АВ постоянна и равна Шх = 200 сек . [c.58]

На рис. 31 и 32 приведены кривые, дающие отношение давления и плотности частиц газа, прилегаюших к поршню, к давлению и плотности в покоящемся газе как функции отношения скорости поршня к начальной скорости звука на рис. 33 дано отношение скорости ударно волны к скорости звука как функция отношения скорости поршня к скорости звука. [c.180]

В выбранных точках определить скорости движения поршней гидроцилиндра и на графике построить зависимость скорости от L/Lmax- Графически найти для каждого поршня среднюю скорость его движения, после чего определить время, необходимое для совершения поршнями полного хода. [c.125]

Пример 12.3. С какой скоростью w распространяется по трубе ударная волна, образующаяся при движении поршня со скоростью и = 250 м/с в совершенном газе с температурой Г] = 300 К (рис. 12.6, а) Известно, чток= 1,3,Я = 290 Дж/(кг градус). [c.189]

Выражение (3.201) показывает, что введение линейного демпфирования, при котором сопротивление переменного поршня пропорционально скорости, повышает устойчивость следяш.его привода. Периодическое решение в данном случае располагается на плоскости AQ — рп вдоль вертикальной линии 2 (рис. 3.54), проходящей через подведенное давление рпп Рпл- [c.218]

Причем в это соотношение входят только теилофизические свойства поршня, а скорость вращения N выражена числом оборо- [c.330]

Испытательные машины состоят из приводного устройства, обеспечивающего плавное деформирование образца, и силоизмерительного механизма, с помощью которого измеряется сила сопротивления образца создаваемой деформации. По принципу действия приводного устройства различают машины с механическим и гидравлическим приводом. Гидравлический привод обычно применяется у машин большой мощности, предназначенных для испытания от 10-10 до 100-10 Н и выше. По конструкции силонзмерителя машины разделяются на машины с рычажным силоизмерителем и силоизмерите-лем, работающим по принципу измерения гидростатического давления [10]. На машинах с гидравлическим приводом труднее поддерживать заданную скорость деформирования образца, чем при использовании механического привода. По мере увеличения сопротивления материала образца деформированию растет давление масла в рабочем цилиндре. При этом усиливается просачивание жидкости через зазор между цилиндром и поршнем и скорость деформирования уменьшается. Для ее поддержания на постоянном уровне необходимо увеличивать подачу жидкости в цилиндр пропорционально ее утечке. Этот недостаток машин с гидравлическим приводом существен. Следует отметить, что в разрывных машинах рычажного типа (например, ИМ-4Р, ИМ-12Р и Р-5) обеспечивается необходимая скорость нагружения и запись диаграммы растяжений производится в большом масштабе, что увеличивает точность определения (То,2- Поэтому применение этих машин предпочтительнее при испытании образцов из основного металла. Гидравлические машины с успехом применяются при испытании сварных образцов, для которых сдаточной характеристикой является временное сопротивление разрыву. [c.16]

Поправка к первому приближению (26) пропорциональна X и кнадрату отношения скорости движения поршня к скорости расиространения звука. Практически величина этого отношения может быть чрезпычайпо малой, но по мере движения вправо роль поправки все время возрастает до тех пор, пока в конце концов пренебрежение членами третьего и более высокого порядка уже пе будет законным. Этого и следовало ожидать согласно исследованиям Эрншоу. [c.231]

Применительно к нестатическому теплообмену критерием неравновес-ности может служить известный критерий Био (см. 48). Для механических взаимодействий критерием неравновесности системы может являться отношение скорости движения поршня к скорости распространения звука в материале системы. В связи с этим реальные процессы, протекающие в поршневых двигателях, оказывается допустимым рассматривать как квазистатические и равновесные. [c.143]

Значение находится сразу — скорость частиц газа, прилегающих к поршню, равна скорости поршня — нам надо только найти в точке А тангенс наклона нашей кривой к оси t dfldt. Чтобы найти а в точке А , вспомним, что и а должны быть связаны соотношением (35.5). Достаточно на прямолинейной характеристике второго семейства, идущей через А, найти ординату той точки А у абсцисса которой равна скорости поршня в А . Определив я а в Ау можем построить не только направление характеристики первого семейства, идущей через A , но и всю характеристику (ибо мы знаем, что она прямолинейна) по формуле [c.336]

Из табл. 1 следует, что в случае движения со сферической симметрией уже нри скорости норшня, раной скорости звука в невозму-ш,енном газе, и при 7 = 1.405 приближенные значение Rq/R, D/a и Pu/Pi отличаются от точных не более, чем на 3%, а при скорости поршня, иревышаюгцей скорость звука в два раза, это отличие составляет лишь доли процента. [c.266]

Как показывают расчеты, при 1Л/Н > 1 давление на поршне п скорость ударной волны близки к постоянным. Эти постоянные не совпадают с соответствуюгцими значениями для автомодельных движений, рассмотренных выше. Такое расхождение объясняется тем, что при изучении автомодельных движений связь между функциями Ко и 7 находилась согласно уравнению (2.1.1), а нри изучении неавтомодельных движений - но формуле (2.1.2). Замена уравнения (2.1.1) формулой (2.1.2) вносит донолнптельную погрешность, которая может быть причиной изменения давления на поршне на величину порядка 2-3% при и /ах > 3. [c.269]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...