Параметры нагружения

Использование локальных критериев разрушения дает возможность прогнозировать развитие разрушения в конструкциях в более широком диапазоне изменения параметров нагружения, чем при экспериментальных исследованиях образцов с трещи- [c.8]

Работоспособность конструктивных элементов оборудования представляет собой очень широкое и комплексное понятие, охватывающее возможность выполнять свои рабочие функции без разрушений и аварий в течение длительного, но определенного и ограниченного времени. При этом должна быть обеспечена безопасность и надежность эксплуатации, соответствующая объектам такого ответственного назначения, как сосуды и аппараты, работающие под внутренним давлением. При оценке работоспособности конструктивных элементов аппаратов необходимо опираться на данные о реальной их дефектности и данные о реальных механических характеристиках металла с учетом эффектов старения. Диагностическое оборудование должно давать возможность производить измерения всех основных параметров повреждаемости, определяющих работоспособность элементов. Необходимо иметь методы, позволяющие оценивать работоспособность по данным о дефектах, свойствах металла в процессе эксплуатации, параметрах нагруженности с учетом перепадов давления, состояния коррозионной защиты и др. [c.277]

Рис. 59. Влияние параметров нагружения на скорость роста усталостной трещины

Частичный ответ на поставленный вопрос дает доказанная А. А. Ильюшиным теорема о простом нагружении, которая утверждает для того чтобы во всех точках тела произвольной формы при увеличении внешних нагрузок пропорционально одному общему параметру нагружение было простым, достаточно, чтобы материал был несжимаемым, а зависимость между интенсивностями напряжений и деформаций — степенной а = yle (А, а. — константы). [c.309]

В качестве параметра нагружения или времени в том смысле, в [c.540]

Теория пластического течения. Этот вариант теории пластичности связывают с напряжениями приращения пластических деформаций, которые появляются вследствие приращения некоторого параметра нагружения. Предположим, что в результате приращения внешних нагрузок, которое определяется приращением некоторого параметра Х на d i (это может быть время t и его приращение dt), составляющие пластической деформации [c.157]

Сделаем в (20.2) замену переменной х = Щ и положим ра = == кр (X— безразмерный параметр нагружения, р — постоянная с размерностью напряжения). Тогда (20.2) перепишется [c.167]

Например, наиболее важная характеристика прочности — поверхность полного разрушения, определяющая безопасную область значений параметров нагружения, для которых не происходит разрушения, может быть определена так. Поверхностью полного разрушения назовем такую поверхность (см. (9.10), (13.16)) [c.169]

Параметр нагружения р %) также представим вблизи т = в виде отрезка ряда Тейлора [c.319]

Уравнения (5.6) и (5.7) совпадают между собой с точностью до коэффициента пропорциональности, поскольку КИН полностью определен параметрами нагружения, длиной трещины и формой образца или детали. Однако в уравнении (5.7) имеется дополнительный функционал /(я), зависимый от длины трещины. Применительно к анализу эксплуатационных разрушений Хоппер [19] предлагает использовать уравнение вида (5.6) и подчеркивает, что все условия внешнего воздействия и свойства среды, в которой распространяется усталостная трещина, полностью определяются коэффициентом пропорциональности Сг. В дальнейшем изложении, чтобы упростить написание, мы будем рассматривать управляющие параметры без поправочной функции, принимая ее равной единице. Такое упрощение правомерно для размеров трещины, когда в большей мере реализуется первое синергетическое уравнение, эквивалентное соотношению (5.5). [c.236]

Параметры нагружения лопастей на различных режимах полета [c.570]

Вопросы методики выявления усталостных трещин и наблюдения за их развитием, способы выражения результатов исследования и влияние различных параметров нагружения, свойств материала, внешних условий И конструктивных факторов на скорость роста усталостных трещин подробно рассмотрены в работе [18], поэтому в данной книге не излагаются. [c.33]

В заключение заметим, что наши предыдущие количественные результаты относятся к весьма простому случаю равномерного нагружения деталей. В реальных конструкциях напряжения обычно распределены неравномерно. В этом случае рассмотрение должно вестись на основе более сложного соотношения (2), в котором вероятность разрушения при параметре нагружения не больше Р определяется интегрированием по всей поверхности (или объему) с весовой функцией напряжения. Частное приложение этой теории будет дано ниже при рассмотрении разрушения слоистых композитов. [c.174]

Рассмотрим результаты экспериментов, характеризующие влияние скорости деформирования на критические параметры, контролирующие предельное состояние материала, и сопоставим их с механизмами накопления повреждений и разрушения. Основная закономерность, которая наблюдается при различных схемах деформирования в условиях, когда скоростные параметры нагружения влияют на характеристики разрушения, состоит в уменьшении критических значений этих характеристик при снижении эффективной скорости деформирования. Так, при испытании на ползучесть в определенном температурном интервале снижение скорости установившейся ползучести, вызванное уменьшением приложенных напряжений, может приводить к уменьшению деформации ef, соответствующей разрушению образца. В качествее примера на рис. 3.1, а приведены результаты опытов на ползучесть для ферритной стали, содержащей 0,5% Сг, 0,25% Мо, 0,25% V, при 7 = 550°С и напряжении а =150- 350 МПа [342]. При скорости установившейся ползучести порядка 10 3 с деформация до разрушения образца составляет всего несколько процентов. [c.151]

Существует весьма ограниченный круг работ [314, 415, 420, 428, 439], в которых рассматривается СРТ при совместном воздействии Ki и /Си. Во многих из них экспериментально обнаружено существенно более сильное влияние параметра а = = AKii/ Ki на СРТ, чем это следует из традиционного рассмотрения повреждения в материальных точках тела, принадлежащих будущей траектории трещины. Такой результат приводит практически к невозможности связать СРТ с параметрами АЯ 1 и А/(п при произвольном диапазоне их изменения. Поэтому предложенные немногочисленные зависимости dL/dN = f AKi, АКи) позволяют осуществить прогноз развития трещины в весьма узком диапазоне изменения параметров нагружения элемента конструкции. [c.191]

В рассмотренных выше уравнениях, связывающих скорость развития усталостной трещины с параметрами нагружения материала в вершине трещины, характеристики циклической тре-щиностойкости были представлены в виде эмпирических констант. При этом предполагалось, что эти константы не зависят от характера нагружения и являются только параметрами материала и среды эксплуатации. Временной фактор (частота нагружения) во всех рассмотренных случаях не учитывался. Такое [c.198]

При нагружении на линии продолжения трещины в пластической зоне отношение напряжений, параллельных трещине, к напряжениям, ориентированным перпендикулярно к ней, q — = OyylOxx практически постоянно (q — 0,62 0,68) и не зависит от предела текучести, модуля упрочнения (в варьируемом диапазоне), степени нагружения материала у вершины трещины (рис. 4.3), а также от параметра нагружения a = KnlKi. На рис. 4.3 штриховыми линиями отмечена некорректная область, где начальное притупление трещины оказывает влияние на НДС (представлен случай, когда Кп — 0). Вне этой области НДС отвечает нагружению бесконечно острой трещины с притуплением, равным нулю. Полученные результаты в части влияния притупления на НДС достаточно хорошо соответствуют решению по теории линий скольжения, где жесткость напряженного состояния, а следовательно, и параметр q перестает изменяться, начиная с у > 3,81 р (р — радиус притупления трещины) [124]. [c.205]

Найденное по формулам (27.13) и (27.14) значение радиальной нагрузки ф подставляют в формулу (27.12) и определяют долговечность выбранного по динамической нагрузочной способности подшииника или но заданной долговечности находят допустимую динамическую нагрузку, которую должен выдерживать подшипник. Сопоставляя расчетное значение нагрузочной способностью со значением в каталоге, подбирают соответствующий типоразмер подшипника так, чтобы выполнялось условие (27.11). Если типоразмер подшипника выбран по конструктивным соображениям, то по каталогу определяют его динамическую нагрузочную способность С, затем находят приведенную нагрузку по формуле (27.13) по известным действующим нагрузкам и параметру нагружения е. Тогда по формуле (27.12) находят его долговечность и сравнивают с заданной долговечностью. [c.327]

За основной критерий принимают выдержку испытательного давления. Испытания прекращают на основании анализа данных акустической эмиссии в диапазоне давлений (0,5-0,85)Р сп> когда соответствующие сигналы повторяются при повторном нагружении. Для оценки источников акустической эмиссии используют рекомендации фирмы РАС (по количеству импульсов значительной амплитуды), фирмы РАС-МОМРАС (по диаграмме индекс накопления — энергетический показатель ), ЦНИИТМАШа (МР-204-86, по показателю степени зависимости суммарного счета от параметра нагружения). [c.182]

Условия, при которых В и А инвариантны к параметрам нагружения и химическому составу сплавов но одной и той же основе, характеризуют самоподобный автомодельный рост треищны. Из (4.35) следует, что при A onst и B= onst скорость роста трещины зависит только от одного внешнего параметра АК, а п является количественным параметром динамической структуры. [c.301]

Для соединений с толстыми мягкими гфослойками в условиях их нагружения по схеме двухосного приложения нагрузки характерны те же особенности напряженного состояния и построения сеток линий скольжения в очаге пластической деформации, как и рассмо фенные в работе /2/ агя сл ая п,[оской и осесимметричной деформации (и = 0,5 и = 0) с поправкой на специфик> скольжения материалов в зависимости от параметра нагружения п /98/, Не останавливаясь подробно на анализе нес> щей способности таких соединений, отметим, что решения для тонких и толстых прослоек дают достаточно близкие результаты по в диапазоне относительных размеров толстых прослоек (kq, к что позволяет распространить полученное соотношение (3,28) дгя определения на весь диапазон относительных толщин прослоек (kq, к ). [c.121]

Две теоремы, приведенные ниже, позволяют получить нижнюю и верхнюю оценку для параметра нагружения ц. Эти теоремы были впервые сформулированы и доказаны Гвоздевым в малодоступной публикации 1936 г. они многократно переоткры-вались независимо разными авторами. [c.491]

Положим Т — Т а, F = F a, здесь Т и — постоянные векторные поля, заданные соответственно на поверхности тела и в его объеме, а — параметр нагружения, возрастающий монотонно. Мы удовлетворим дифференциальным уравнениям равновесия и граничным условиям, положив Oij = оуос. Объемная деформация связана с гидростатической компонентой тензора напряжений [c.542]

Воспользуемся асимптотическими выражениями (2.17), (2.18) для распределения напряжений и смешений вблизи конца трещины. В решаемой здесь задаче параметром нагружения является коэффициент интенсивности напряжений, задающий распределение напряжений и смещений в бесконечно удаленной точке. Зададим на границе рассматриваемого нами квадрата смещения, определяемые по формулам (2.18). Поскольку варьируются перемещения, то при их задании на границе в выражении (26.6) имеем бЛ = 0. Размеры квадрата будем выбирать так, чтобы была воамон ной замена бесконечной области конечной, а компоненты перемещений, деформаций и напряжений в конце трещины незначительно зависели бы от граничншх условий, задавае- [c.220]

Анализ закономерностей роста усталостных трещин при высокой асимметрии цикла показал, что при разном сочетании уровней асимметрии цикла и максимального напряжения могут быть реализованы кинетически эквивалентные процессы разрушения материала (рис. 6.12). Увеличение асимметрии цикла нагружения в пределах 10 % парировало по СРТ, увеличение максимального напряжения цикла на 50 % — при прочих равных условиях. Аналогичные результаты по определению влияния параметров нагружения на кинетику разрушения титановых сплавов было получено [c.303]

Рис. 8.26. Сопоставление экспериментальных данных с результатами моделирования зависимости длины усталостной трещины от числа циклов нагружения после двух последовательностей двухосных перегрузок крестообразных образцов из алюминиевого сплава Д16Т при разных параметрах нагружения в случае R = 0,3 15 - 2061

Значения принятые в расчете для 55 циклов (точек) циклограммы нагружения, лежали в интервале от минус 0,2 до минус 0,45. Анализ параметров циклов нагружения в данном полетном блоке показывает, что эффектами взаимодействия нагрузок вследствие одновременного изменения параметров нагружения, а также влияния перегрузок можно пренебречь и моделировать рост усталостной трещины поцикловым суммированием [c.441]

Смотреть страницы где упоминается термин Параметры нагружения : [c.193] [c.206] [c.206] [c.94] [c.162] [c.162] [c.163] [c.127] [c.110] [c.113] [c.119] [c.120] [c.140] [c.154] [c.195] [c.274] [c.168] [c.168] [c.168] [c.206] [c.95] [c.328] [c.340]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...