Пространство растягивающееся

Процесс сероводородного растрескивания начинает развиваться в местах концентрации растягивающих напряжений. Поэтому правильный выбор типа резьбы и типа соединения максимально устраняет возможность сероводородного растрескивания торцевых концов насосно-компрессорных труб. Наиболее целесообразными считаются утолщения концов труб на высоту нарезки резьбы, безмуфтовое соединение, применение специальных типов резьб. Для устранения утечек газа в затрубное пространство применяют специальные системы уплотнений. [c.147]

Высокая эластичность каучука обусловлена тем, что его моле-лекулы имеют зигзагообразную, шарнирную форму. Под действием растягивающих усилий ( юрма цепочки каучука приближается к прямолинейной, при этом получаются рентгенограммы, характерные для кристаллических тел, имеющих упорядоченное расположение молекул в пространстве. В нерастянутом состоянии каучук имеет свойства аморфных тел. Чистый натуральный каучук для изготовления электрической изоляции не применяется, так как он и его растворители имеют малую стойкость к действию как повышенных, так и пониженных температур. Эти недостатки устраняются после проведения процесса вулканизации, т. е. нагрева после введения в каучук серы. При вулканизации двойные связи некоторых цепочечных молекул разрываются и сшивают цепочки молекул через атомы [c.220]

Дифференциальное уравнение изгиба балки и его общий интеграл. Рассмотрим закрепленный в пространстве прямолинейный стержень, подвергнутый воздействию произвольной распределенной поперечной нагрузки I/(г), действующей в плоскости Ог/г, и, кроме того, воздействию продольных растягивающих сил, центрально приложенных к концам стержня (рис. 13.34). Дифференциальное уравнение изгиба балки имеет вид, [c.317]

Вторая группа добавок (сахар и декстрин) оказывает более сложное влияние на процесс возникновения внутренних напряжений. С одной стороны, в этом случае, так же как и в предыдущем, с увеличением их концентрации до определенного предела катодная поляризация растет, что приводит к повышению внутренних напряжений покрытий. С другой стороны, с увеличением концентрации эти добавки в большем количестве попадают в межкристаллитные пространства и тем самым снимают часть растягивающих напряжений. Наиболее вероятный механизм действия этих добавок сводится к следующему (46). [c.93]

Дискообразная трещина в неограниченном пространстве под действием растягивающей нагрузки. ................ [c.453]

Эллиптическая трепщна в пространстве под действием растягивающей нагрузки................................................ 509 [c.454]

Две эллиптические трещины в пространстве под действием растягивающей нагрузки. .................................. 617 [c.455]

Эллиптическая трещина в трансверсально изотропном пространстве под действием растягивающей и сдвиговой нагрузок. .................................................................... [c.456]

ПРЯМОУГОЛЬНАЯ ТРЕЩИНА В ПРОСТРАНСТВЕ ПОД ДЕЙСТВИЕМ РАСТЯГИВАЮЩЕЙ НАГРУЗКИ [c.597]

ЭЛЛИПТИЧЕСКАЯ ТРЕЩИНА В ТРАНСВЕРСАЛЬНО ИЗОТРОПНОМ ПРОСТРАНСТВЕ ПОД ДЕЙСТВИЕМ РАСТЯГИВАЮЩЕЙ И СДВИГОВОЙ НАП>УЗОК [c.655]

Пространство, занимаемое формой, часто определяют двумя показателями расстоянием между растягивающими рычагами в одном направлении (например, слева направо) и размером плит в другом (от лицевой стороны к тыльной). Такой подход часто вводит в заблуждение, так как наиболее простым способом крепления форм к плитам является использование болтов или хомутиков, которые сами занимают часть поверхности. Большинство форм можно закреплять адекватно с двух противоположных сторон таким образом, чтобы минимальное пространство для формы было примерно на 305 мм больше самой крупной формы в одном направлении (или спереди назад, или слева направо). [c.181]

Применимость модели идеально-упругого тела к реальным телам, как и любой другой реологической модели, должна быть подтверждена экспериментально. Однако осуществима проверка только следствий, получаемых теоретически из исходного закона. Чем больше накоплено таких следствий, тем больше возможностей создается для экспериментального исследования. Трудная задача установления закона состояния материала должна быть передана экспериментаторам как можно позже (Синьорини). Необходимо еще добавить, что непосредственному измерению доступно только поле деформаций, тогда как о напряжениях можно судить только по их интегральным эффектам— параметрам нагружения (растягивающая сила, крутящий момент, давление на поверхности образца и т. п.). Поэтому опыты чаще всего проводятся на образцах достаточно простой геометрической формы (призматический стержень, тонкостенная цилиндрическая трубка) в условиях статической определенности компонент напряженного состояния. Экспериментальные знания сосредоточены лишь на многообразиях одного, двух, редко и отрывочно — трех измерений шестимерного пространства компонент тензора деформации. Эти недостаточные сведения могут служить подтверждением не одного-единственного, а отличных друг от друга представлений закона состояния. Довольствуются принятой формой закона состояния, если констатируется его достаточно удовлетворительное подтверждение опытными данными в использованном диапазоне измеряемых величин. [c.629]

Рис. 3.6. Поверхность прочности ортотропного материала при плоском напряженном состоянии в первом октанте пространства напряжений. Напряже-жения Ох VI Оу — растягивающие

Первый октант пространства напряжений характеризует прочность материала для случая, когда по осям симметрии действуют только растягивающие нормальные напряжения Oj и о . При этом в расчет вводятся исходные характеристики прочности материала, полученные по результатам испытаний на растяжение и на сдвиг. Если исходными данными являются характеристики прочности материала при сжатии и сдвиге, можно построить часть поверхности прочности для третьего октанта, где О/ и о — сжимающие напряжения. Для той части поверхности прочности, которая относится ко второму октанту в направлении оси наибольшей прочности /, действуют растягивающие напряжения, а в направлении оси k — сжимающие. [c.150]

Таким образом, на рис. 3.9 показан пример построения поверхности прочности, при котором по осям координат (декартовых) откладываются напряжения, действующие по площадкам симметрии материала. Поверхность равноопасных напряженных состояний, построенная на рис. 3.9 в первом октанте пространства напряжений, характеризует прочность материала для случая, когда по осям симметрии действуют растягивающие нормальные напряжения и ст ,. При этом в расчет вводятся исходные характеристики прочности материала, полученные по результатам испытаний на растяжение и на сдвиг. [c.159]

Внутренняя поверхность сферы свободна от напряжений, к наружной же поверхности приложены растягивающие напряжения р. Устремляя Ь-Уоо, получим соответственно выписанному ранее решению, что в упругой части пространства [c.114]

В трехмерном пространстве напряжение, действующее на элемент произвольно ориентированной плоскости, проходящей через точку О, может быть записано через его компоненты а -. Можно найти такие три ориентации этой плоскости, при которых сдвиговые напряжения в ней не будут действовать. Эти три плоскости, называемые главными плоскостями, ортогональны между собой. Три перпендикулярные к ним вектора образуют главные оси, а три нормальных к этим плоскостям напряжения принято считать главными напряжениями. Их записывают как а , и (с одиночными индексами), причем удобно считать и Og алгебраически наибольшим и наименьшим напряжениями соответственно. (Ti — наибольшее растягивающее напряжение, обусловленное приложенной к телу нагрузкой. Величины а , и Og можно найти, вычислив значения а, для которых детерминант [c.23]

Ясно, что на плоскости zy нейтральная линия является прямой линией (рис. 9.5). Более того, в трехмерном пространстве у, Z, ах эта линия является линией пересечения плоскости (9.1.2), определяющей величину ах в зависимости от координат у, 2 точек сечения (плоскость эпюры ах), с плоскостью zy сечения. Плоскостной закон распределения напряжений позволяет также легко найти те точки сечения, в которых действуют наибольшие растягивающие и сжимающие напряжения. Это будут точки растянутой и сжатой зон сечения, которые наиболее удалены от нейтральной линии (точки А и В на рис. 9.5). Тогда необходимые для расчета на прочность наибольшие растягивающие о ртах и сжимающие (Тс max напряжения в сечении определяются выражением (9.1.2), в которое надо подставить координаты этих точек. Так, для случая, показанного на рис. 9.5, [c.253]

Следующая зона II (см. рис. 75), расположенная в сторону вышележащих подповерхностных зон переходного слоя, имеет рыхлую, пористую структуру, связанную с обрывом большого количества дислокаций в нижележащей зоне. Она может быть описана как губка Менгера. В ней реализуются растягивающие напряжения. Фрактальная размерность заполнения веществом материала трехмерного пространства в данной зоне принимает значения в интервале 3>Л ° >2,5. Понижение фрактальной размерности и плотности вещества происходит за счет роста количества вакансий и пор в данной зоне переходного слоя. Фрактальная размерность структуры дефектов увеличивается по толщине зоны в направлении от объемной части и увеличивает энергетическое содержание данной области переходного поверхностного слоя. [c.119]

Рассмотрим вязкоупругое пространство, ослабленное плоской круговой дискообразной трещиной радиуса I, перед кромкой которой имеется тонкая зона предразрушения шириной d. Пространство подвержено действию растягивающих напряжений р, нормальных плоскости трещины. Заменяя концевую зону концевым разрезом, находящимся под действием равномерно распределенных самоуравновешенных напряжений Оо, приходим к бк-модели. [c.323]

Наиболее целесообразным следует считать количество ингибитора на единицу жидкости. Оно колеблется в зависимости от эффективности ингибиторов в пределах от 100 до 2000 мг/л и более. Ингибитор считается эффективным, если его количество является достаточным (150—300 мг л). На месторождениях, содержащих HjS и СО2, наиболее приемлема пакерная конструкция скважин. Пакер изолирует межтрубное пространство (между насосно-компрессорной и обсадной трубами), которое заполняется ингибитором коррозии и снижает растягивающие нагрузки, приходящиеся на колонну насосно-компрессорных труб. Применение специальных пакеров может практически полностью разгрузить колонну и снизить возможность сероводородного растрескивания. В безпакерных скважинах рекомендуется применять трубодержатели. Заполнение межтрубно-го пространства ингибитором надежно защищает от коррозионных поражений наружную поверхность насосно-компрессорных труб и внутреннюю — обсадных труб. [c.147]

Уже при нагреве до температуры 50 °С каучук размягчается п становится липким, а при низких температурах он хрупок. Каучук растворяется в углеводородах и сероуглероде. Раствор каучука в бензине, называемый обычно резиновым клеем, может применяться для прочного склеивания каучука и резины. Высокая эластичность каучука связана с зигзагообразной, шарнирной формой цепочек его молекул при действии на каучук растягивающего усилия ферма цепочки приближается к прямолинейной. Каучук — аморфное вещество, но в растянутом состоянии он дает рентгенограммы, характерные для кристаллических тел, имеющих упорядоченнее расположение молекул в пространстве. После снятия растягивающего усилия каучук вновь приобретает свойства аморфного тела. Из-за малой стойкости к действию как повышенных, так и пониженных температур, а также растворителей чистый каучук для пзгогпвлекия электрической изоляции не употребляют. Для устранения указанных выше недостатков каучук подвергают так называемой вулканизации, т. е. нагреву после введения в него серы. При вулкгишзации происходит частичный разрыв двойных связей цепочечных молекул и сшивание цепочек через атомы —S— с образованием пространственной структуры. [c.156]

Чтобы обеспечить центральное расположение анодных за-землнтелей в скважине, их сажают в центрирующее устройство. Центрирующие устройства с анодными заземлителями опускают в скважину при помощи стальных канатов с полимерной изоляцией (рис. 10.11). После установки каждого анодного заземлителя оставшееся свободное пространство засыпают коксом № 4 до уровня установки следующего анодного заземлителя на 1 м глубины анодных заземлителей расходуется около 50 кг кокса. Стальные канаты закрепляют на балке над скважиной, чем обеспечивается разгрузка анодного кабеля от растягивающих усилий. Анодные кабели подводят к клеммной коробке, чтобы можно было замерять токи с каждого анодного заземлителя отдельно, и от коробки подсоединяют кабелем к преобразователю станции катодной защиты. При установке глубинных анодных заземлителей часть скважины над ними следует засыпать гравием или размещать там перфорированную пластмассовую трубу, чтобы мог выходить образующийся на аноде [по реакции (8.1)] кислород, количество которого, согласно табл. 2.3 составляет 1,83 м -А- -год", и не повышалось бы сопротивление растеканию [9]. [c.234]

Напрягаемую арматуру рационально выполнять в виде вертикальных и кольцевых элементов. При этом вертикальные элементы целесообразно располагать ближе к срединной поверхности, а кольцевые — у наружной поверхности оболочки в специально оставленных кольцевых штрабах. В этом случае обжатие оболочки в кольцевом направлении может осуществляться как натяжением арматуры на упоры в виде пилястр, так и навивкой напряженной арматуры в штрабы. В последнем случае более полно используется высокопрочная напрягаемая арматура и сокращается большое количество дорогостоящих анкерных устройств. Для защиты арматуры от коррозии штрабы закрываются полосовой сталью, и в образовавшееся пространство инъецируется цементный раствор. Для облегчения замены кольцевой арматуры верхняя и нижняя полки штрабы делаются наклонными. Смещение кольцевой напрягаемой арматуры к наружной поверхности улучшает напряженное состояние стены оболочки, так как в этом случае не возникает радиальных растягивающих усилий от местного действия арматуры. Кроме того, в этом случае значительно упрощается армирование оболочки поперечной арматурой. Отсутствие горизонтальных или наклонных каналообразователей в толще стены оболочки позволяет объединить поперечную арматуру в вертикально расположенных сварных каркасах. Такие каркасы заготавливаются в заводских условиях и поставляются на строительство в виде отдельных сборных элементов или в составе арматурного блока, объединяющего всю ненапряженную арматуру. [c.52]

Теория прочности материалов, понимаемая в обычном смысле, устанавливает предельные поверхности и разрушения в пространстве напряжений [1—5]. Сюда относятся, например, условия пластичности Сен-Венаиа, Губера-Мизеса-Генки и их обобщения, условие постоянства максимального растягивающего напряжения (Первая теория прочности) и другие условия разрушения. [c.3]

На турбинные диски, к которым доветалевым замком прикреплены рабочие лопатки, действуют радиальные центробежные растягивающие усилия. В результате вращения диска они возникают в его теле и непосредственно, и путем передачи от лопаток. Дополнительные напряжения создаются из-за постоянно существующих колебаний температуры диска. Температурный режим последнего определяется действием охлаждающего воздуха и воздуха, движущегося в потоке рабочих газов, а также любыми утечками рабочего потока в пространство над и под дисковым ободом. В практических условиях температура диска близка, и если выше, то ненамного, к температуре на выходе компрессора. Поэтому для дисков выбирают в основном материалы, способные работать при температурах до 670 °С. В промышленных турбинах для этих целей обычно применяют легированные стали, а в авиадвигателях— сплавы типа IN-718. [c.62]

Для создания больших растягивающих или сжимающих сил в качестве силонагружающих устройств используют стандартные испытательные машины. Они имеют ограниченное рабочее пространство, что обуславливает необходимость создания компактных криокамер и 1фиостатов. Это особенно важно для гелиевых систем охлаждения. [c.336]

ЭЛЛИПТИЧЕСКАЯ ТРВДИНА В ПРОСТРАНСТВЕ ПОД ДЕЙСТВИЕМ РАСТЯГИВАЮЩЕЙ НАП>УЗКИ [30] [c.509]

Рассмотрим этот случай более детально. При медленном растяжении величина может быть подсчитана в соответствии с уравнением (III, е) и выражена через напряжение, или деформацию, относительный объем или плотность. Между всеми этими величинами имеются однозначные зависимости. Следовательно, в этом случае имеется определенное всестороннее растягивающее напряжение (или объемное расширение, относительный объем, плотность), при котором материал разрушится. Как сказано выше, это всестороннее растягивающее напряжение равно молекулярным или атомным силам сцепления. Соответственно для непористых материалов прочность при всестороннем растяжении должна быть очень высокой. В классической гидродинамике принимается, что жидкости не имеют такой прочности, однако Пойнтинг и Томсон (1929 г.), исходя из термодинамического рассмотрения, оценили, что прочность воды при всестороннем растяжении равна около 25 ООО am, а Ван дер Ваальс вычислил из своего уравнения величину, равную приблизительно 10 ООО am. Рейнольдс нашел из действительного эксперимента, что вода может выдерживать без разрушения растяжение около 5 am. В письме (1943 г.) я предположил, что хорошо известное явление кавитационной эрозии металлов может быть следствием отрыва частиц металла водой, прежде чем достигается ее собственная прочность при растяжении. Это означало бы, что прочность металла при всестороннем растяжении ниже, чем воды. В ответ на мое письмо, Сильвер (Silver, 1943 г.) указал, что разрушение жидкости происходит благодаря... образованию пузырьков пара. Образование полостей, заполненных паром, вокруг ядер не позволяет достигнуть полной прочности на растяжение, что косвенно подтверждает расчетное значение прочности на растяжение для жидкости в замкнутом пространстве . Это означает, что жидкость в действительности не является непористым телом, она содержит микроскопические полости, вокруг которых имеется концентрация напряжений. Теперь, если даже жидкость в действительности имеет поры, молекулы которой легко затекают внутрь пор, уменьшая и закрывая их, то тем более это нужно предположить относительно твердых тел, где поры, образующиеся в процессе формирования, являются устойчивыми. Следовательно, в то время как теоретически сцепление может быть очень высоким, в действительности, ввиду наличия пор и трещип, прочность при всестороннем растяжении будет сравнительно низкой. [c.122]

Аналс ичные задачи были поставлены и решены для случая продольного сдвига. Для полубесконечной стационарной трещины решение является частным случаем решения [15] о распространении трещины с произвольной скоростью. Коэффициенты интенсивности напряжений в случае трещины конечной длины, нагруженной ударным импульсом продольного сдвига, определены в [102]. Там же исследовано развитие плоской круговой в плане трещины в пространстве под действием ударных растягивающих и крутящих нагрузок, а также ряд задач для трещины в полосе. [c.40]

Однако нередко наряду с растяжениями имеются и сжатия. Характерным примером может служить отображение прямой в нрямую, изображенное на рис. 7.50. Оно всюду растягивающее, кроме малых участков возле точек М1, Мг,. .. — экст- Рис. 7.50 ремумов графика точечного отображения рис. 7.50. Хаотизация движенин имеет при этом другую природу. Она обусловлена не неустойчивостью, а недостаточной устойчивостью имеющихся периодических движений. Эта недостаточность заведомо имеет место, если устойчивые периодические движения располагаются в ограниченной области фазового пространства и изображаются фазовыми кривыми достаточно [c.213]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...