Интенсивность деформаций

Рассмотрим трещину с притуплением б (радиус притупления р = 6/2) (рис. 4.15). Допустим, что кривую деформирования материала а = о,(е,) можно аппроксимировать степенной зависимостью = (Во, k — эмпирические параметры). Интенсивность деформаций е, в структурном элементе можно вычислить по формуле [72] [c.232]

Выполняя несложные преобразования, из (4.59), (4.60), (4.61) запишем соотношение для интенсивности деформаций е,-при фиксированном значении раскрытия б [c.233]

Подставляем в выражение интенсивности деформаций (12.26). Тогда [c.385]

По алгоритму (5.12) и (5.13) можно определять как силовые параметры циклической трещиностойкости Са, Пс, 1 ак и деформационные Се, n . При этом вся разница в том, что вместо К принимают в первом случае К( - коэффициент интенсивности напряжений (КИН), во втором случае принимают Kie - коэффициент интенсивности деформаций (КИД). [c.294]

Г. Разрушение обечайки корпуса аппарата с трещиной происходит при выполнении определенного условия по коэффициенту интенсивности деформаций К [c.299]

Kie - коэффициент интенсивности деформаций, которые вычисляются по следующим формулам [c.300]

Интенсивностью деформаций в смысле Ильюшина называют величину [c.70]

В некоторой точке тела известны компоненты тензора деформаций е,, = 0,002 822=—0,0004 взз=0,002 812=0,004 813=832=0. Найти относительное изменение объема, главные удлинения, интенсивность деформации и положение главных осей и установить, в каком состоянии находится частица, если [c.77]

Аналогичным образом определяем интенсивность деформаций [c.268]

Если функция Ф(е ) определяется из опыта на одноосное растяжение, то наряду с 8ц необходимо измерить 822, 833, т. е. необходимо построить зависимость коэффициента Пуассона от интенсивности деформаций в пластической области. Если же сжимаемостью материала можно пренебречь и положить v = 0,5, то кривая одноосного растяжения совпадает с кривой ог = Ф(е ), в самом деле, при v = 0,5 [c.269]

Только в случае гидростатического давления интенсивность напряжений превращается в нуль. Интенсивность напряжений 04 при простом растяжении (О1 0, О2 = Оз = 0) совпадает с нормальными растягивающими напряжениями. Интенсивность напряжений вводится в соотношения теории пластичности вместе с понятием интенсивности деформации, определение которого дается ниже. Часто вместо них применяют пропорциональные им величины интенсивность касательных напряжений (октаэдрические напряжения) и соответствующий им октаэдрический сдвиг. Интенсивность напряжений является для каждого материала вполне определенной и не зависящей от вида напряженного состояния функцией интенсивности деформаций. [c.99]

В теории пластичности важную роль играет второй инвариант девиатора деформаций, который можно рассматривать как суммарную характеристику искажения формы элемента среды. Положительная величина, пропорциональная корню квадратному из инварианта девиатора деформаций, называется интенсивностью деформации сдвига [c.99]

В пределах упругости интенсивность напряжений пропорциональна интенсивности деформаций. [c.100]

Интенсивность напряжений является функцией интенсивности деформаций, не зависящей от типа напряженного состояния. [c.104]

То есть произведение интенсивностей деформаций и напряжений является величиной постоянной для рассматриваемого концентратора в упругом и упругопластическом теле. [c.129]

По сути задача сводится к нахождению некоторого приращения интенсивности деформаций ДЕ , характеризующей положение точки Ар путем введе 1ия некоторого корректировочного коэффициента [c.129]

Рис. 5.1. К методике определения интенсивности деформаций в упругопластической стадии нагружения соединений с порами

Квазихрупкие разрушения при средних критических напряжениях ниже предела текучести материала шва возможны только при его низком ресурсе пластичности. Относительные значения критической интенсивности деформаций при этом [c.136]

НИИ сварных соединений с порами позволяет в каждом конкретном случае определять критическую интенсивность деформаций на контуре данных дефектов и соответствующий данному моменту уровень средних предельных напряжений, при которых по периметру пор происходит образование надрывов вследствие исчерпания ресурса пластичности металла шва. Наиболее неблагоприятной ситуацией, способствующей образованию указанных надрывов на контуре пор при низком уровне приложенных средних напряжений является приближение данных дефектов к свободной поверхности на расстояние менее двух диаметров и друг к другу на расстояние менее трех диаметров пор, [c.137]

Для соединений с F-образной прослойкой (см. рис. 3.7,6), как показали полученные методом муаровых полос экспериментальные данные, местоположение линии разветвления пластического течения (которое определяет область максимальных растягивающих напряжений в прослойках) не совпадает с осью симметрии прослойки и смещено в сторону ее меньшей толщины (рис. 3.25). В данной области наблюдается наибольший уровень интенсивности деформаций е . [c.134]

В теории пластичности используется понятие интенсивности деформаций сдвига 7 , которое формально определяется как удвоенный радикал из второго инварианта девиатора деформаций [c.23]

Yi/z = Угх = О, а интенсивность Yh оказывается равной деформации сдвига I Уху . Кроме интенсивности деформаций сдвига пользуются понятием интенсивности продольных деформаций [c.23]

Особенно просто интенсивность деформаций определяется через главные деформации [c.23]

Если параметр упрочнения т] совпадает с интенсивностью деформаций, то из (10.11) получим [c.296]

Здесь a ii, af и ef— соответственно тензор напряжений, интенсивность напряжений и интенсивность деформаций в п-м структурном элементе при решении задачи в упругой постановке рстр — размер структурного элемента. [c.208]

Численный множитель перед корнем выбран так, чтобы при чистом сдвиге интенсивность деформаций равнялась величине сдвига. Зависимость интенсивности деформаций от главных дефюр-маций имеет вид [c.99]

Определим функцию интенсивности деформации ф. Подставим компоненты деформации по формулам (VIII. 16) в выражение для интенсивности деформации (VIII.6). Используем для этого соотношение (VIИ.5) [c.105]

При исследовании сварных соединений необходимо ориентироваться на испытание образцов, в которых воспроизведены условия сварки и эксплуатации конструкций. Необходимо также учитывать особенности дефектов сварки, которые имеют остроту концентратов, существенно отличную от остроты трещины. Например, радиус в вершине непро-вара или несплавления может изменяться от 0,001 до 2 мм. Этот онцентратор может работать как трещина и в то же время иметь значительные отличия от нее с увеличением радиуса в вершине. Поэтому формс1льный подход при оценке трещиностойкости сварных конструкций может привести к серьезным ошибкам. В связи с этим представляется весьма важным моментом прежде всего определение влияния начального радиуса концентратора на ei о критическое раскрытие 6 . Для этой цели воспользуемся результатами работы /27/, где для оценки сопротивляемости сварных соединений квазихрупким разрушениям был предложен критерий — критический коэффициент интенсивности деформаций, учитьгаающий изменение механических свойств метал га в зоне концентратора в процессе термопластического цикла сварки и величину радиуса в его вершине. При этом [c.82]

Осутцествим переход к более известному деформационному критерию. В отли гие от силового критерия, описы-ва ющего разрушение н условиях наибольшего стеснения деформаций (при плоской деформации), 5,, позволяет учесть вид напряженного состояния в окрестное и концентра гора, форму образцов и схему их нагружения. Воспользуемся соотношениями между критическим коэффициентом интенсивности деформаций /27/, К р и 6 [c.82]

Для практического использования разработанной методики при определении полей напряжений и деформаций сварных соединений с порами были построены соответствующие графики и HOMorpauwMbi (рис. 5.3 и 5.4). В случае, когда реализуется локальное пластическое течение вблизи контура поры, зависимость максимальной интенсивности деформаций в самой опасной точке от относительной нагрузки СТ(,р/о.г приведена на рис. 5.3. Видно, что максималь- [c.131]

Для определения максимальной интенсивности деформаций в условиях общей текучести на рис. 5.4 представлена номограмма. В левой ее части приведена зависимость ( imax / т) O " нагруженности для соединения бесконечных размеров при различной степени упрочнения метал- [c.132]

Определенное затруднение при нахождении критических напряжений, соответствующих образованию надрывов на контуре пор, может составить отсутствие диаграмм пластичности матери<шов, представляющих собой взаимосвязь критических значений интенсивности деформаций от показателя жесткости напряженного состояния П (П обычно определяют Kait отношение шаровой части тензора напряжений к девиаторной). Для большинства конструкционных материалов такие данные можно найти, например, в литературных источниках /11,12, 24, 25/ или воспользо-ват5зся стандартными мстодика.ми для построения таких диаграмм /24/. [c.134]

Отметил , что для толстостенных оболочковых констр кций, ослаб-ленньрс ко.пьцевой мягкой прослойкой, в случае большой механической неоднородности соединений А (практически при А",) > 2) может быть реализован механизм потери пластической устойчивости в виде лока1ь-ного сужения кольцевого сечения, расположенного в мягкой прослойке. Использ я основные результаты работы /82/, представленные в виде соотношений, связывающих значения критических величин интенсивности деформации со свойствами материата р [c.205]

Сопротивление материалов (1970) -- [ c.330 ]

Основы теории упругости и пластичности (1990) -- [ c.23 ]

Сопротивление материалов (1999) -- [ c.463 ]

Сопротивление материалов (1986) -- [ c.374 ]

Сопротивление материалов усталостному и хрупкому разрушению (1975) -- [ c.8 ]

Несущая способность и расчеты деталей машин на прочность Изд3 (1975) -- [ c.114 , c.395 ]

Пластичность Ч.1 (1948) -- [ c.43 , c.154 ]

Прикладная теория пластичности и ползучести (1975) -- [ c.29 , c.31 , c.38 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...