Г прямого хода

Для решения систем ЛАУ в большинстве проектных процедур анализа используют метод Гаусса или его разновидности. Вычисления по методу Гаусса состоят из прямого и обратного ходов. При прямом ходе из уравнений последовательно исключают неизвестные, т. е. исходную систему приводят к виду, в котором матрица коэффициентов становится треугольной. Такое приведение основано на /г-кратном применении формулы пересчета коэффициентов [c.229]

Для решения систем ЛАУ с трехдиагональными матрицами коэффициентов используют разновидность метода Гаусса, называемую методом прогонки. Нетрудно заметить, что в трехдиагональных матрицах при исключении очередной неизвестной vt- из системы уравнений пересчет по (5.4) следует производить только в отношении диагонального элемента ац и свободного члена t-ro уравнения hi. Обозначим преобразованные по (5.4) значения ац и bi через Г( и qi соответственно. Тогда прямой ход по методу Гаусса сводится к расчету коэффициентов г,- и qi, i = 2, [c.231]

Для исключения влияния угла < на результаты нивелирования в работе [16] предложен створный метод двойного нивелирования (рис.41, д). Для его выполнения нивелир устанавливают в створе точек при прямом ходе на станции / и обратном на станции II на одинаковом расстоянии (I от начальных точек нивелирования. Этот способ позволяет компенсировать ошибку за невыполнение главного условия нивелира, так как ошибки в превышениях между соседними точками постоянны и не зависят от порядкового номера точки, то есть тц = та - Чр, где I - расстояние между соседними точками. Таким образом, остаточное влияние ошибок /и, при выводе средних значений превышений между точками ряда будет равно нулю. Метод створного нивелирования точек можно с успехом применять, когда их не менее трех. При этом не требуется, чтобы расстояние между ними было одинаковым. Не обязательно определение угла г или сведение его к минимуму, измерение длин плеч и введение каких-либо поправок. Двойное нивелирование створных [c.90]

Для силового гидроцилиндра двустороннего действия (см. рис. 104, г) при прямом ходе рабочая площадь поршня / д = л0 14 , а при обратном ходе / д = я/4(15 — 6 ). [c.174]

При прямом ходе рекурсивно определяются а , Ъ , при обратном— Г]п. [c.152]

Создание компактных механизмов, обладающих большим передаточным отношением, всегда интересовало техническую мысль. На базе этих стремлений и возникли планетарные механизмы, разнообразное применение которых в промышленности особенно развилось за последнее десятилетие, хотя некоторые из планетарных механизмов известны свыше 150 лет (так, например, механизм Давида изобретен в 1790 г.). Однако большинство из известных планетарных механизмов, хорошо работающих на понижение числа оборотов, совершенно отказывается работать на повышение оборотов, т. е. обладает только прямым ходом, но не обратным. Невозможность механических устройств передавать движение в обратном направлении носит название явления самоторможения. [c.419]

Был также исследован вопрос о расчете к. п. д. редукторов при прямом ходе и обращенном с учетом потерь холостого хода. Работа напечатана в Трудах ЛПИ за 1964 г. № 262. [c.31]

Анализ численных значений функций F (h), F(h), F45 (/г) показывает, что с точностью до трех десятичных знаков они могут быть заменены константами на интервалах 0,25 [ /1 ( <С 1. Промежуток времени, за который реверсивный золотник проходит участок —0,25 < /г С 0,25, но натурным данным равен 0,006 с за это время часть жидкости прямо от гидронасоса через реверсивный золотник 3 (см. рис. 1) проходит на слив. Для рассматриваемого поворотного стола влияние возникающих при этом эффектов на изменения давлений Р ш Р в полостях гидромотора и на скорость ротора гидромотора за столь короткий промежуток времени незначительно. Поэтому функции Fjj ( )i Ps2 ( ) и Щ были заменены константами на все время реверсивного движения золотника, а переключение гидросистемы с прямого хода на обратный считалось мгновенным. [c.71]

Фиг. 35. Влияние конструкции редуктора на его показа тели а — прямой ход клапана б — обратный ход клапана в — герметичность при прямом и обратном ходе клапана / — прямой ход клапана — обратный ход клапана г — положительная неравномерность по расходу =

Контакт 1 (фиг. 87, а) приводится в движение электродвигателем посредством эксцентрика. При прямом ходе последовательно замыкаются контакты 2, 3 4 и 5, шунтируя сопротивления r , Лд и г , при обратном ходе эти контакты поочерёдно размыкаются, вводя постепенно одно за другим указанные сопротивления. Если включить [c.290]

В прямых задачах рассматривается прямой ход событий, разрешенный принципом причинности для физически реализуемых систем (от причины к следствию). Благодаря этому встречающиеся в инженерно-физических приложениях прямые задачи, как правило, корректно поставлены. Последнее означает, что их решение f(r, т) удовлетворяет трем классическим г/слов ял1 корректности, введенным Адамаром существования, единственности и устойчивости [41, 92]. Иными словами, корректность прямой задачи — следствие, ее физической детерминированности. [c.12]

На рис. 1 показаны два положения зубчато-рычажного механизма. Положение В D соответствует моменту окончания прямого хода и начала обратного хода колеса z . При этом колесо z и кривошип /j повернулись на угол ф от начального положения. Положение B" "D соответствует концу обратного хода и началу прямого хода колеса г . В этом случае колесо Zb и кривошип [c.6]

Пусть 0 — угол прямого хода колеса г , т. е. его угол поворота за время, когда кривошип поворачивается от положения, определяемого углом ф 4 до положения, определяемого углом ф . При повороте кривошипа на угол ф от положения ф до положения ф колесо совершает обратный ход. Обозначим его о. Используя формулу (111.40), запишем [c.51]

При прямом ходе прогонки отсюда могут быть определены все матрицы [Ф]ь но для того чтобы начать расчет, нужно знать матрицу [Ф]г. П ля этого из первого и второго уравнений (9.58) при i =. 1 исключается вектор у)о - [c.270]

В конце каждой графы дано значение коэффициента Са при Рз = О, т. е. для того частного случая, когда входной зрачок (в прямом ходе) находится на бесконечности. Так как в этом случае = —1, то выражение для этого коэффициента принимает более простой вид. Величина г/, вычисляется по формуле [c.134]

Для УПС характерна асимметрия силы трения при прямом (из полости цилиндра) и обратном ходе штока (см. рис. 1.28, г). При прямом ходе обычно создается жидкостная пленка, уменьшающая силу трения. При обратном ходе пленка значительно тоньше или отсутствует, что увеличивает силу трения. [c.44]

I — первая индикаторная линия (точки 1, г, 3, 4 — прямой ход точки л—6 — обратный ход) 11 — вторая индикаторная линия (точки 7, 8, 9, 10 — прямой ход точки II, 12, — обратный ход). [c.261]

Плоский, с прямым ходом лучей, без пласти- X НОК, -г 4 Поляризатор и анализатор скрещены (главные плоскости под углом ЭО"") Поляризатор и анализатор параллельны Черное Светлое Темные Светлые Целые Половинные [c.523]

Чтобы уточнить причины этого гистерезиса, были исследованы электроды, покрытые предварительно сформированной на них пленкой гидрида. Катодные кривые (прямого хода) титана с воздушно-оксидной и с гидридной (см. рис. 4.29, кр. 2) пленкой существенно различаются. На кривой 2 имеются два участка предельного тока в интервалах от —0,25 до —0,4 В и от —0,55 до —0,9 В. Обратные кривые Г и 2 практически совпадают. [c.149]

Конвейеры с постоянным давлением груза на желоб имеют различные законы движения прямого и обратного хода. Желоб / конвейера (рис. 75, а) совершает возвратно-поступательное движение в горизонтальной плоскости на опорных катках 2 при помощи двухкривошипного привода 5. От электродвигателя и ременной передачи с постоянной частотой п (об/мин) вращается кривошип 3 радиусом г. От кривошипа через тягу и качающийся кривошип 4 движение передается на шатун и связанный с ним желоб. В начале прямого хода (рис. 75, б) груз перемещается вместе с желобом ( ж = Ур), силы трения при этом удерживают груз в неподвижном относительно желоба состоянии, так как 5 < f g (здесь /в — коэффициент трения покоя). [c.246]

Зная йо, bo, по формулам (1.58) рекуррентно определяют at, bi, t=l, 2,. .., и—1. Этот процесс называют прямым ходом прогонки. Далее из системы i/ i = a i(/ + i) b (1 уп + й2 уп—уп ) h = b находим г/ = (p/i+d2bn-i)/(d2+rfi/J— 2fln-i). Зная г/ , из (1.57) можно вычислить Уп , Уп-2, Уо (обратный ход прогонки). [c.21]

Эксцентрично посаженное зубчатое колесо 1, вращающееся вокруг неподвижной оси А, входит в зацепление с зубчатым колесом 5, вращающимся вокруг оси D ползуна 4, скользящего в направляющей а стойки. Колесо 1 входит во вращательную пару В со звеном 3, которое входит во враш.ательиую пару, выполненную в форме расширенной втулки Ь, с ползуном 4. Колесо 5 входит во вращательную пару С с ползуном 6, скользящим в прорези d кулисы 2, скользящей в неподвижных направляющих / — Л Размеры звеньев механизма удовлетворяют условиям /-5 = 2rj, АВ = 0,125/-], BD — 3/-1, D = г . При указанных размерах звеньев механизма точка С описывает кривую q. При равномерном вращении колеса 1 кулиса 2 в период прямого хода движется приближенно равномерно. При указанных размерах звеньев механизма угловые скорости СО5 и Шз колес i и 5 и шатуна 3 связаны условием [c.136]

Сдвоенный (с обратным ходом лучей от модели) Общий поляризатор и анализатор без пластинки -г 4 Общий поляризатор и анализатор с одной пластинкой —, имеющий оптическую ось под углом 45° Независимые поляризатор и анализатор без пластинки — (или с ней) Светлое Темное Как при со( щем рас в плоском 110ЛЯрИСК( мым ходо Светлые Не видны зтзетствую-положении (круговом) зпе с пря-м лучей Целые и половинные Целые и половин-ыые Как в полярископе с прямым ходом лучей, но с удвоением полезной толщины модели [c.523]

Ч1ительны, чем в других. На рис. ]2- [ изо1бражена, ру-диаграмма цикла Карно для воздуха. Работа, производимая газом над поршнем за время его хода вправо, равна площади 1 233 Г 1 работа, производимая поршнем над газом при обратном ходе, равна немного меньшей площади 1433 1 1. Работа цикла, т-. е. полезная работа, выражается сравнительно малой площадью 12341. Работа, затрачиваемая на трение между поршнем и стенками цилиндра, а также в подшипниках двигателя, будет составлять существенную долю от работы, производимой над поршнем при прямом ходе. Вследствие трения работа, воспринимаемая маховиком при прямом ходе, будет меньше чем 1233 1 1. С другой стороны, работа, которая должна быть получена от маховика для обратного хода, будет больше площади 1433 1 1. Очевидно, что в итоге работа на валу маховика будет исчезающе малой и даже может стать отрицательной. По этой причине цикл Карно никогда не применялся в технике для производства работы. [c.93]

Если прямой -ход прямолинейного диаметра известен Гиз значений v и v" для температур, далеких от критической точки, и если известна критическая температура, то правило прямолинейного диаметра может быть использовано для отыскания значения удельного объема вещества в критической точке Для этого надо провести в р,Г-диаграмме прямую прямолинейного диаметра до пересечения с вертикалью Г р onst ордината точки пересечения будет равна Ркр=1/у р- Следует, однако, подчеркнуть, что, как показывает детальный анализ, этот способ определения не может претендовать на высокую точность, ибо для многих веществ прямолинейный характер зависимости (p -f р )/2=/(Г) вблизи критической точки нарушается, и эта линия искривляется. [c.193]

Примечание. Активная длина неподвижной колосниковой решетки при ручной загрузке не должна превышать 2,12 м, при механизированной — 3,0 м. Топки с механическими и пневматическими забрасывателями должны быть открытыми, а при наклонном заднем своде его низшая точка должна лежать на высоте не менее 1,3 м от решетки. Топки с цепной решеткой прямого хода должны иметь задний свод, перекрывающий на 50—60% активную длину решетки и лежащий в нижней точкр на 500—600 мм выше полотна. В топках следует применять острое дутье и возврат уноса из зольников котла и золоуловителя 1-й ступени. Количество воздуха на острое дутье должно составлять для котлов до 20 г/ч не более 5%, выше 20 т/ч — не более 10% от теоретически необходимого. Количество шлака и золы в процентах от общей зольности топлива может быть принято для топок [c.63]

Следует помнить, что положительное г/ при принятом построении рисунка соответствует отрицательному значению этой же величины в прямом ходе луча. Заметим, что выражение 1—2- = os2t весьма близко к os и учитывая малость угла и, можно написать выражение для у os и в виде [c.369]

Рис. 25. Анодные потенциодинамические поляризационные кривые прямого хода (12 В/ч) для стали 12Х18Н9Т, склонной к межкристаллитной коррозии, снятые в 5 %-ном растворе HNO3-1-2O г/дм= Fe IrSHsO-fTO см /дм НС1 (р=1,2) при погружении в электролит (/) и под каплей электролита (2)

Для движения контртела в одном направлении можно ввести в рассмотрение критерий h = h[Rz (соответственно hi=5i/Rz h2 = 82/Rz), определяющий режим смазки в УПС и значение функпди Ч . Здесь могут быть различные сочетания, но наиболее распространенный случай при прямом ходе 61 = F E, /с ц, г...) - слабая функция р Ьг = F [р, V, ц,...) — сильная функция р Е - модуль упругости - коэффициент, определяющий рко и dp dx). Режим жидкостной смазки V) возникает при /1 > 0,8... 1, полужидкостной IV) — при 0,5 < h <0,8 (см. рис. 1.27). Влияние параметров режима ti, v, р на V = Ah наглядно выявляется при записи уравнений утечки (1.41) в виде [c.44]

Зажигание слоя. Особенностью горения топлива в топке с цепной решеткой прямого хода является одностороннее верхнее его зажигание, так как свежее топливо из загрузочного ящика ложится на относительно холодные колосники. В данном случае получается схема поперечного движения топливного и газовоздушных потоков. Схема зажигания слоя на цепной решетке показана на рис. 6.9. Основным источником теплоты, определяющим прогрев и воспламенение свежего топлива, является излучение газов из топочного объема. Скорость распространения в слое горения Шр.г направлена поперечно движению слоя, перемещающегося со скоростью движения решетки Шреш- Поэтому фронт начала выхода летучих и фронт воспламенения располагаются с наклоном в сторону движения решетки. [c.123]

Кулисный механизм с вращающейся кулисой (рис. И.66, б) позволяет получрь постоянное отношение скорости обратного и прямого хода независимо от настроенной длины хода. Ось вращения кривошипной шестерни 5 смещена относительно оси вращения кулисы 4 на величину е. Радиус г кривошипного пальца 5 постоянный. Кулисный камень 6, сидящий на кривошипном пальце, входит в паз вращающейся кулисы. При повороте кулисы на 180° из положения а в положение б при вращении по часовой стрелке кривошипный палец повернется на угол 180° 4- 2а, а при повороте кулисы на следующие 180° — на угол 180° — 2а. Большему углу поворота кривошипной шестерни соответствует рабочий, меньшему — холостой ход. [c.284]

Рис. 1. Поляризационные кривые, полученные в растворе 250 г/л СгОз-1-1 г/л Н2804 при 20° С (токи перехода Л (/) и 12 (2) получены при прямом ходе кривых токи Г] ( ) и г (2 ) при обратном)

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...