Деформация объемная

Относительной объемной деформацией (объемным расширением) называют отношение приращения объема к его начальному значению [c.127]

Предположим вначале, что при производимых волнами деформациях объемное расширение равно нулю, т. е. что деформации состоят лишь из искажений сдвига и вращений. Тогда уравнения (269) приведутся к форме [c.490]

Наряду с поверхностной закалкой широко применяется сквозной индукционный нагрев под пластическую деформацию объемную штамповку, ковку, прокатку, прессование, волочение. Нагреву [c.188]

Обсудим смысл условия (4.6). Из механических соображений следует, что закон релаксации обладает следующим свойством (свойство А) при заданной постоянной положительной деформации объемного расширения (или сдвига) объемное напряжение (соответственно сдвиговое напряжение) остается положительным. Например, ядра вида (1.5.13), используемые для описания ползучести бетона, при некоторых ограничениях удовлетворяют указанному свойству. [c.40]

Здесь (г), ву ( ) — девиаторы тензоров напряжений и деформации ( ) — объемная деформация о< ) ( ) — среднее гидростатическое давление 1, т) — ядро ползучести при одноосном напряженном состоянии ( , т) — мера ползучести То — момент приложения напряжений к элементу стареющей вязко-упругой среды Тх — момент изготовления этого элемента. Считается, что коэффициент Пуассона и модуль упругомгновенной деформации Е > материала -го слоя постоянны. Меры ползучести I, т) удовлетворяют общим предположениям п. 3-из 1.5. [c.126]

В. Н. Гриднев и другие исследовали влияние степени деформации на прирост объема при холодном волочении проволоки из стали У8 после различных видов термической обработки, чистого железа, электротехнической меди и алюминия [12]. При волочении стали и железа происходит заметное нарастание удельного объема приблизительно пропорционально истинной деформации. Объемный эффект при холодной деформации (90% и выше) железа и стали составляет 0,5—1,0%, что нельзя объяснить избыточным объемом, вносимым дислокациями и вакансиями в наклепанный металл. Авторы связывают его с возникновением в наклепанном материале большого числа дефектов типа пор и микротрещин. [c.28]

Однако при оценке влияния тепла, возникающего в зоне резания, на формирование макронапряжений нельзя ограничиваться только лишь образованием термических напряжений, являющихся следствием упругих деформаций (объемного расширения) или фазовых напряжений. [c.127]

Факторы, повышающие предел упругости (понижение температуры, повышение скорости деформации, объемное напряже-ное состояние и др.), должны повышать и устойчивость макронапряжений, а следовательно, и их влияние на прочность, независимо от того, будет ли оно положительным или отрицательным. Важно также отметить, что если деталь подвергается действию внешней статической нагрузки, вызывающей неоднородное напряженное состояние и снятие исходных макронапряжений, то после разгрузки в детали возникнут новые макронапряжения. [c.142]

Износ паровозных деталей является результатом их истирания и деформации. Объемная деформация наблюдается у деталей, изготовленных из цветных сплавов, и свидетельствуют о том, что напряжения, возникающие в деталях, выше предела текучести сплавов. Истирание поверхностей протекает наиболее активно при сочетании в трущихся парах черных металлов (стали, чугуна), причем разрушаются в этих случаях обе поверхности истирание стальных поверхностей, спаренных с поверхностями из цветных сплавов, незначительное, тогда как истирание цветных сплавов в некоторых случаях интенсивное и сопровождается намазыванием их на сталь. [c.216]

Изменение объема деформированного элемента, отнесенное к первоначальному объему, известно как объемная деформация (объемное расширение) е, а именно [c.106]

T. e. три другие главные деформации, объемное расширение которых равно нулю, согласно равенству [c.70]

Используя теоретические соотношения между разрушающей закритической деформацией, объемной долей пор и поперечной компонентой напряжений Oja выведенные для случая растяжения, можно сделать соответствующие подстановки в уравнения (392) и (394). Тогда для 0,02 < Vf < 0,09 получим [c.198]

Упругость объемной деформации. Объемная деформация тела в считается упругой, она прямо пропорциональна среднему нормальному напряжению а и для нее справедлив закон Гука [c.42]

При раздаче со сжатием, осуществляемой коническим пуансоном, схема деформированного состояния зоны пластической деформации объемная в меридиональном направлении происходит сжатие 8р, в окружном направлении — растяжение кольцевых элементов заготовки а в радиальном (перпендикулярном образующей) — также сжатие е . [c.251]

В общем случае неоднородной переменной деформации объемное расширение 0 является функцией координат и времени 0 = = 0 (х, у, 2, () Уравнение неразрывности при переменной деформации может быть записано также в виде [c.14]

Упругость объемной деформации. Объемная деформация тела 9 считается упругой, она прямо пропорциональна [c.162]

Обозначения субструктур — в соответствии с табл. 5,5. Штриховая линия — стадии деформации объемная доля соответствующей субструктуры определяется длиной вертикального отрезка, проходящего в площади соответствующего участка субструктуры [143—145). [c.153]

В соответствии с первой гипотезой теории малых упруго-пластических деформаций объемная деформация пропорциональна среднему нормальному напряжению [c.316]

Важнейшей особенностью механического поведения грунта под нагрузкой является существование двух диапазонов изменения напряженного состояния, в пределах которых поведение грунта существенно различно. Первый из них, соответствующий так называемому допредельному состоянию, характерен тем, что при данном напряженном состоянии деформации оказываются вполне определенными и стабильными, изменение последних происходит лишь при увеличении уровня напряжений. Второй из указанных диапазонов характеризуется достижением некоторой комбинацией напряжений критического уровня, при котором деформации могут неограниченно развиваться и привести либо к хрупкому разрушению грунта, либо к возникновению значительных смещений (пластическое течение). Наличие этих двух диапазонов делает картину до некоторой степени похожей на то, что имеет место при деформировании обычных конструкционных упруго-пластических материалов, где первой стадией является упругость, а второй — упруго-пластическое деформирование. Существенная разница заключается в том, что, во-первых, для грунтов в допредельном и предельном состояниях значительная часть деформаций оказывается необратимой и, во-вторых, из-за пористости и дисперсности грунтов необратимость деформаций не ограничивается лишь сдвиговыми деформациями — объемная деформация в грунтах также главным образом необратима. [c.211]

Найденная формула выражает закон Гука для объемных деформаций — объемная деформация пропорциональна сумме нормальных напряжений. [c.89]

Схема напряженного состояния в очаге деформации объемная разноименная с меридиональными растягивающими напряжениями. [c.6]

Рассматривая деформацию объемного элемента при чистом изгибе образца прямоугольного сечения (фиг. 31), получаем следующее выражение для радиуса кривизны нейтрального слоя, учитывающее различную ширину заготовки [74] [c.57]

Фиг. 31. Деформация объемного элемента при гибке

Рис. 53. Деформация объемного элемента при гибке до изгиба — после изгиба

Для увеличения доли кручения в общей суммарной деформации использовалась третья схема деформации — объемно-поверхностная обкатка роликами с подпором заготовки. [c.21]

Образование начальных и остаточных напряжений связано с неоднородными деформациями (объемными изменениями) материала детали, которые вызывают необратимые (остаточные) искажения кристаллической решетки. [c.53]

Мы предполагали выше, что при деформации (230) интеграл не меняется по величине это следует из общих результатов для аналитических функций нескольких комплексных переменных однако мы, возможно, сможем указать простое доказательство специально для этого случая. Для малого б при указанной деформации объемный элемент dky dk dk меняется за счет множителя [c.429]

Следовательно, в теории пластической деформации различают всего девять схем главных напряжений четыре объемные (трехосные), три плоские (двухосных), две линейные (одноосные). [c.17]

Чем больше углерода содержит сталь, тем больше объемные изменения при превращении, тем при более низкой температуре происходит превращение аустенита в мартенсит, тем больше опасность возникновения деформаций, трещин, напряжений и других закалочных пороков, тем тщательнее следует выбирать условия закалочного охлаждения для такой стали. [c.302]

Таким образом, давление р в любой точке жидкости больше среднего нормального давления на дополнительную величину, пропорциональную дивергенции местной скорости V -v. Константой пропорциональности является коэффициент объемной вязкости, который связывает напряжения со скоростью объемной деформации, аналогично тому как сдвиговая вязкость связывает напряжения со скоростью линейной сдвиговой деформации. Объемная вязкость важна в случаях, в которых жидкость подвержена действию быстронеременных сил, как, например, при ультразвуковых колебаниях. Для одноатомных газов с малой плотностью х = 0. Суще- ствуют формулы, определяющие к для разреженного многоатомного газа и для плотных газов [28]. Для дальнейшего изучения этих вопросов необходимо обратиться к книгам Ариса [3] и Ландау и Лифшица [35]. [c.41]

Таким образом, видно, что метод Релея — Ритца в теории упругости при малых перемещениях ведет к формулировкам, эквивалентным тем, которые получены с помощью приближенных методов 1.5 и 1.7. Однако каждый метод имеет свои преимущества и недостатки в применении к задачам, отличным от задач теории упругости. Эти приближенные методы справедливы независимо от соотношений напряжения — деформации и потенциалов внешних сил, но обычно трудно доказать, что приближенное решение сходится к точному при увеличении п. С другой стороны, соотношения напряжения — деформации, объемные силы и поверхностные силы должны обеспечивать существование функций состояния Л, Л Ф и Ч при использовании вариационных формулировок метода Релея — Ритца. Однако доказательство сходимости решений здесь менее сложно, особенно когда найдено минимальное или максимальное значение функционалов. [c.62]

Анализ двух рассмотрегшых задач, отличающихся характером деформации эластомерного слоя (в первой задаче слой испытывает только деформацию сдвига, во второй — деформации объемного сжатия и сдвига одновременно), подтверждает правильность гипотез, M nonbaoBaHiibix при выводе уравнений слоя, и оценку пределов применимости теории слоя. [c.259]

Вычислить компоненты тензора деформаций, объемную деформацию и иптенсивпость напряжепий и деформаций в этой точке, если [c.50]

На каждой стадии деформации в материале присутствуют два типа субструктуры. По мере развития деформации в пределах со-ответствуюш,ей стадии объемная доля одного из них уменьшается, а другого увеличивается. Так, например, на стадии II для упорядоченного сплава с развитием деформации объемная доля клубковой субструктуры убывает, а ячеистой возрастает. В разупорядоченном сплаве соответственно скопления замещаются дислокационными сетками. Окончание стадии совпадает с исчезновением одного тппа субструктуры и заполнением всего объема материала другим. Затем появляется новый, очередной тпп субструктуры п начинается новая стадия. [c.152]

Анализ экспериментальных данных, приведенных на рис. 5.9, а, показывает, что в интервале исследуемых давлений (О—600 кгс/см ) для ПТФЭ наблюдается существенная нелинейность, которая с увеличением давления значительно ослабевает. Границу между областями 1 и Lj можно определить из диаграммы всестороннего сжатия. Сравнивая деформации объемной ползучести 0 (f) и 0 (t), отвечающие давлениям р и р (р — граничное значение гидростатического давления между областями и а), получим [c.177]

Анализ результатов с позиций физики рассмотрим на примере кривой 3 (рис, 5,28). При наложении гидростатического давления в условиях изменяющегося поля температур протекают два конкурирующих процесса увеличение объема вследствие теплового расширения и его уменьшение вследствие объемной ползучести под действием гидростатического давления, В начале, когда скорось объемной ползучести велика, наблюдается уменьшениет объема (до Т =34° С для кривой 3). В дальнейшем деформация теплового расширения значительно преобладает над деформацией объемной ползучести. На кривых деформирования это наглядно иллюстрируется характерными впадинами в начальный период процесса. [c.200]

Отнссительные смещении при Плоской деформации. параллельны плдскости деформации мы имеем ге = соп51., а и, V зависят только от и у. Ось вращения (<в а>у, перпендикулярна к плоскости деформации. Объемное расширение Д и вращение ш связаны со смещениями уравнениями [c.57]

Для изготовления топливного сердечника и оболочки используется графитовый порошок, приготовленный из смеси природного графита, электрографита и связующих, объемные доли которых берутся одинаковыми. После изготовления шарового твэла ни материал оболочки, ни материал матрицы топливного сердечника не являются собственно графитом, а представляют собой углеродистый материал, который под воздействием нейтронного излучения и температуры может иметь существенные объемные изменения. В случае разнородного материала происходила бы неравномерная деформация оболочки и сердечника, что привело бы к разрушению твэла. Недостатком технологии изготовления прессованных твэлов является также большое усилие, имеющее место при прессовании твэла. Большое усилие может вызвать разрушение части микротвэлов в сердечнике. [c.27]

В соответствии с указанными условиями однозначности скорости фаз на входе в канал равны (коэффициент скольжения фаз фг, = = 1), слой не продувается и находится под действием сил предельного равновесия в плотном состоянии. Последнее означает, что твердый компонент достиг такой объемной концентрации, при которой все соседние частицы обязательно кон-тактируются друг с другом. Движение плотного слоя возникает за счет периодического нарушения предельного равновесия, приводящего к конечным деформациям сдвига без разрыва контактов. Однако согласно граничным условиям на стенке канала скорость частиц не падает до нуля. Так как для газовой среды (и)ст = 0, то Фг с,т= ( т/ )ст—>-оо. Наконец, условие ф1,= 1 на входе в канал не означает, как это обычно полагают, автоматического равенства скоростей фаз непродуваемого слоя по длине канала. Предварительные опыты показали, что при определенных условиях и в ядре движущегося слоя возможно небольшое проскальзывание фаз потока. Если пренебречь отмеченными смещениями скорости компонентов слоя, т. е. если положить фч,= 1, то v vi = v n-Если дополнительно принять, что концентрация (пороз-ность) движущегося плотного слоя неизменна (p = onst), то тогда взамен уравнения сплошности (1-30) приближенно получим [c.288]

Сопротивление материалов (1988) -- [ c.61 ]

Основы теории упругости и пластичности (1990) -- [ c.22 ]

Сопротивление материалов 1986 (1986) -- [ c.193 , c.195 ]

Сопротивление материалов (1999) -- [ c.329 ]

Сопротивление материалов (1986) -- [ c.278 ]

Ротационные приборы Измерение вязкости и физико-механических характеристик материалов (1968) -- [ c.5 , c.7 ]

Метод конечных элементов в задачах строительной механики летательных аппаратов (1985) -- [ c.14 ]

Механика слоистых вязкоупругопластичных элементов конструкций (2005) -- [ c.29 ]

Сопротивление материалов Издание 3 (1969) -- [ c.111 ]

Сопротивление материалов Издание 6 (1979) -- [ c.54 ]

Уравнения и краевые задачи теории пластичности и ползучести (1981) -- [ c.37 , c.72 ]

Теория упругости Изд4 (1959) -- [ c.59 ]

Сопротивление материалов Издание 13 (1962) -- [ c.138 ]

Теория пластичности Изд.3 (1969) -- [ c.33 ]

Сопротивление материалов Том 1 Издание 2 (1965) -- [ c.53 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...