Параметр конечный

Определить параметры конечного состояния и изменение температуры пара. [c.228]

Определяем остальные параметры конечного состояния пара давление Ра равно давлению насыщения Рц, соответствующему температуре / = 150 °С, т. е. Ра = [c.73]

При фиксированных значениях параметров конечного состояния ро и То рабочего тела, определяемых температурой и давлением окружающей среды, его эксергия в потоке зависит только от начального состояния. Поэтому эксергию считают функцией состояния рабочего тела. [c.144]

Все эти методы описаны в гл. 3. Здесь, на стадии формулировки задачи, заметим лишь, что возможность применения качественно различных планов чрезвычайно ее усложняет. Если бы перед нами был единственный метод выборочной проверки отклонения у. п., достаточно было бы найти оптимальные значения установленных им параметров (конечно, в сочетании с оптимальными сроками). При наличии шести методов задача усложняется в шесть раз. Сначала надо найти значения показателя б",-, г = 1, 2,. . ., 6 при оптимальных параметрах для каждого метода, затем сравнить полученные 5, друг с другом, определив тем самым оптимальный метод и его оптимальные параметры. Между тем, одно из существенных препятствий для выбора оптимального варианта системы СРК заключается в большом объеме вычислительной работы. В условиях шестикратного усложнения потребовалось бы такое количество машинного времени ЭВМ, при котором затраты заведомо не окупаются. [c.56]

Обычно бывают точно известны параметры начальной точки процесса расширения и следует найти точное значение параметров конечной точки процесса по известному давлению в этой точке. Если снять с кривых на рис. 6 точное значение к, соответствующее этой точке, и использовать для расчета ее параметров уравнение (12) (подставив в него снятое с графиков значение к), то получатся точные параметры конечной точки процесса расширения. Остальные точки (кроме начальной) будут рассчитаны по уравнению изоэнтропы с выбранным постоянным показателем k приближенно. [c.39]

Проведем интегрирование для изоэнтропного процесса при Lj. = О, обозначая параметры начальной точки процесса подстрочным индексом 1 и оставляя параметры конечной точки (текущие параметры) без индекса. Получим известную из термодинамики зависимость скорости от отношения давлений процесса расширения [c.44]

Исходя из указанных положений, можно утверждать, что с точки зрения расчетчика целесообразнее искать средние значения показателей кип между начальной и конечной точками данной стадии процесса. Но в этом случае может быть допущена ошибка в определении параметров конечной точки процесса, при одновременном правильном расчете параметров какой-то ненужной промежуточной точки. Следовательно, не стоит тратить силы и время в поисках осреднения переменных значений показателей кип, сколь бы правильным ни был сам способ осреднения. [c.74]

Зная величины k и определив по к. п. д. различных стадий значения коэффициентов потерь I, можно по формулам (108) или (132) вычислить значения показателей политроп п для всех стадий процесса. После этого, пользуясь формулами (148) или (149), можно рассчитать параметры конечных точек политропного процесса расширения в стадиях. [c.82]

Рассмотрим паротурбинные установки, служащие для производства только электрической энергии. Чтобы достигнуть высокой тепловой экономичности таких установок с заданными начальными параметрами пара, необходимо глубокое понижение конечных параметров (конечного давления) рабочего процесса. По этой причине на современных паровых электростанциях, служащих для выработки только электрической энергии, применяются турбогенераторы с конденсацией пара при глубоком вакууме. При этом на установке сохраняется конденсат водяного пара, используемый для питания паровых котлов потери пара и конденсата на таких установках малы и при выводе показателей в данной главе они не- будут приниматься во внимание. [c.29]

Второй случай — коэф-фициент теплоотдачи бесконечно велик, а все остальные параметры конечны. Тогда Тм О, Гм О, и передаточная функция превратится в [c.135]

Геометрические параметры конечно-элементной модели приведены на рис. 12.12. [c.451]

Для упорядоченного определения всех начальных параметров конечные граничные параметры можно сгруппировать в верхней части [c.387]

В качестве примера, иллюстрирующего технику решения инженерных задач при описании реологических свойств материала с помощью структурной модели, рассмотрим расчет кинетики неупругого деформирования диска газотурбинного двигателя (ГТД). Вначале будем основываться на традиционном методе решения упругой задачи возможности, связанные с применением для этой цели матричных методов, будут показаны в конце данного параграфа. Неупругая задача формулируется не в приращениях, а непосредственно в параметрах конечного состояния диска в выделенные моменты времени. [c.233]

От положения точечного источника опорной волны зависят и другие параметры. Конечное разрешение записывающего устройства накладывает ограничения на поле зрения изображения, его разрешение или на то и другое вместе. Выбирая положение точечного источника опорной волны, можно найти компромиссное решение между пределами, ограничивающими поле зрения и разрешение изображения. Если источник находится в области объекта, то мы получаем максимальное разрешение ценой ограниченного поля зрения. Если же источник расположен на бесконечности (плоская опорная волна), то мы имеем максимальное поле зрения н невысокое разрешение. Если точечный источник опорной волны поместить между объектом и бесконечностью вдали от го- [c.145]

Привяжем геометрические параметры конечного элемента к координатам [c.138]

Это выражение для 1 выведено для общего случая, когда весовая матрица W и матрица, обратная корреляционной матрице измерений Гх, не равны между собой. Однако на практике матрицы W и Гг" стараются сделать как можно более близкими между собой, выбирая при этом такую систему измерений, которая исключает автокорреляцию, в результате чего все недиагональные элементы матрицы становятся равными нулю. В худшем случае матрица Гг и, следовательно, матрица W содержат небольшие недиагональные блоки, определяющие взаимную корреляцию между различными типами измерений. Обычно все же в уравнении (6) принимают Гг = имея в виду, что полученное выражение для Гдг справедливо в той же степени, в которой удалось сформировать соответствующую весовую матрицу. Помимо всего прочего, выполнение условия W — = Гг" гарантирует минимальную дисперсию полученной оценки параметров, конечно, опять-таки в рамках линейной теории [22]. Итак, окончательное выражение для оценки имеет вид [c.115]

Для определения количеств теплоты q и q" необходимо вначале вычислить параметры конечных точек каждого процесса, составляющего цикл (рис. 48). Эти точки называются характерными точками цикла. [c.208]

Уравнения (6.21), (6.22) и (6.23) позволяют определять параметры любого состояния газа при известных параметрах начального (1) состояния и одном из параметров конечного (л) состояния в процессе. Если, например, известны параметры и их, то Рх [c.97]

Экспериментальные приемы фиксирования параметров конечной пластической деформации [c.426]

График функции 11 и) (26), построенный расчётным путём для параметров конечной системы, показан на рис. 28.7 сплошной линией, [c.198]

Адиабатный процесс. Адиабатпын процесс совершается без подвода и отвода теплоты, и энтропия рабочего тела при обратимом процессе остается постоянной величиной — s Ц onst. Поэтому на is- и Тх-диаграммах адиабаты изображаются вертикальными пр -ямыми (рис. 12-4, а, 12-4, б). При адиабатном расширении давление и температура пара уменьшаются перегретый пар переходит в сухой, а затем во влажный. Из условий постоянства энтропии возможно определение конечных параметров пара, если известны параметры начального и один параметр конечного состояний. [c.194]

При фиксированных значениях параметров конечного состояния pf п Тд, определяемых температурой и давлением окружаюитей среды, значение эксергии рабочего тела зависит только от его начального состояния. Поэтому эксергию считают функцией состояния рабочего тела при заданных условиях в окружающей среде. [c.370]

Специфика атте<Ьтации надежности изделий. При аттестации качества изделия особенно трудно оценить показатели надежности. Источники информации о надежности (см. гл. 4, п. 5) дают необходимые данные либо с запозданием (из сферы эксплуатации), либо лишь с определенной степенью достоверности (при расчетах или ускоренных испытаниях). Поэтому при аттестации надежности выпускаемого изделия должны быть наряду с показателями, учитывающими фактор времени (ресурс, вероятность безотказной работы, коэффициент долговечности и др.) и такие показатели, которые могут быть достоверно определены непосредственно у готового изделия и характеризовать его надежность. Таким показателем должен быть в первую очередь запас надежности, т. е. отношение предельно допустимого значения выходного параметра к его фактическому значению /С > 1 (см. гл. 4, п. 3). Запас надежности является объективной характеристикой изделия и может быть установлен при его испытании без необходимости дожидаться изменения выходных параметров. Конечно, запас надежности еще не Определяет полностью длительности последующего функционирования изделия, поскольку надо знать и скорость процесса потери работоспособности. Однако скорость процесса может быть регламентирована соответствующими нормативами или определена рас четом и прогнозированием. Подтверждение показателей надежности при испытании изделий является критерием для обоснованности выбора значений запаса надежности по каждому йз выходных параметров. [c.421]

Повышение качества, технического уровня комплектующих изделий или же отдельных машин из комплекса не всегда оказывает равнозначное влияние на качество конечной продукции или всего комплекса машин, куда входят эти виды изделий. Это происходит потому, что либо данные и-зделия не определяют техникоэкономические параметры конечной продукции, либо результативный эффект не достигается, поскольку качество остальных комплектующих узлов (или машин из комплекса) не изменилось. Стремление предприятий, изготовляющих комплектующие изделия или отдельные машины из комплекса, повысить качество выпускаемой продукции не может не поощряться. И поскольку каждое из них является самостоятельным хозрасчетным подразделением, неправильно лишать их поощрения за то, что результаты их работы по улучшению качества выпускаемой продукции выше, чем у других. Однако некомплексное решение задач по улучшению качества машин и оборудования в целом не дает желаемых результатов. R частичные достижения в этом отдельных предприятий в конечном итоге могут оказаться неэффективными с народнохозяйственной точки зрения, не дающими эффекта потребителям. [c.89]

Рис. 2.29. Схемы для определения параметров конечных элементов пластины (а) и осесимметртного тела (б)

В нашей стране проводится большая работа по совершенствованию стандартизации. Одним из важнейших ее направлений, является обеспечение комплексности в разработке и внедрении стандартов. Комплексная стандартизация предполагает согласование требований к сырью, материалам, комплектующим изделиям, к средствам изготовления, к методам подготовки производства, методом и средством контроля и испытания изделий, к решениям и условиям их эксплуатации, исходя из важнейших параметров конечного изделия. Народнохозяйственное значение комплексной стандартизации возрастает по мере углубления общественного разделения труда и услох<-нения межотраслевых связей, ориентации на высокие конечные народнохозяйственные результаты. Производство современных машин в настоящее время осуществляется не одним, а многими — десятками и сотнями различного профиля предприятий. Их качество все в большей степени зависит от качества продукции и работы промежуточных звеньев, от сложной системы внутриотраслевых и межотраслевых связей. Проведение комплексной стандартизации предусматривает увязку отраслевых и межотраслевых требований на всех стадиях жизненного цикла продукции — от получения сырья до потребления продукции. [c.68]

T-ds, Т фЧ, ds=0) определяется условием S2=Si, которое и может быть использовано для определения параметров конечного состояния аналитическое решение задачи нахождения конечных параметров сложно, наоборот, решение по энтропийным диаграммам (i—s и Т—s), где адиабаты изображаются прямыми, парал-лельныл1и оси ординат, весьма просто адиабаты расширения из начального состояния идут по вертикали вниз, адиабаты сжатия — вверх конечное состояние определяется пересечением адиабаты с кривой, характеризующей заданный параметр конечного состояния (например изобары конечного давления Р2). Работа процесса находится по разности внутренних энергий начального и конечного состояний [c.481]

Дросселирование пара. Дросселирование пара происходит при прохождении потока через местное сопротивление (дроссель) в трубопроводе. При условии отсутствия потерь теплоты в окружающую среду и пренебрежении разностью кинетических энергий перед и за дросселем процесс удовлетворяет условию /] = г г (см. стр. 452, Первое начало), т. е. равенству энтальпий начального й конечного состояний. Задача определения параметров конечного состояния просто решается по диаграмме I—S проведением изоэнтальпы (/= onst) от начального состояния до пересечения её с кривой, характеризующей на диаграмме известный параметр конечного состояния. Точка пересечения даст состояние 2 и позволит прочитать по диаграмме остальные параметры [c.481]

Конденсационные установка. Состояние отработавшего пара в конденсационной турбине определяется в области насыщения пара его конечным давлением (или температурой) и влажностью. В идеальном рабочем процессе с заданными начальными параметрами конечное состояние однозначно определяется, если задано конечное давление (вакуум), из условия постоянства энтропии в рабочем процессе. С понижением конечного давления пара (с углублением вакуума) располагаемое теплопа-дение и термический к. п. д. непрерывно возрастают. [c.87]

Адиабатные процессы третьей группы адиа атно-изохорный, адиабатноизобарный и адиабатно-изотермический — протекают при неизменном значении только одного термического параметра, который, однако, связан с другими параметрами условиями протекания процесса. Поэтому и для этих процессов, если дополнительно задается еще какой-либо параметр конечного состояния, то конечное состояние определяется однозначно. [c.120]

Если третьим параметром является паросодержание, то конечная точка процесса находится непосредственно на пересечении изотермы и линии d,t = onst, отвечающим параметрам конечного состояния. Если таким параметром является объем смеси, отнесенный к 1 кГ сухого воздуха, то предварительно должна быть определена величина по формуле, приведенной в табл., 9 либо, исходя из условий процесса, по формуле (V. 17) [c.123]

Пользуемся диаграммой I-S № 1. Точка 1 пересечения изотермы = 167° и линии постоянного паросодержания йщ = 0,015 определяют начальное состояние смеси (фиг. 54). Через точку 1 проводим изоэнтальпу до пересечения в точке 2 с изобарой 4,5 ата. Находим параметры конечного состояния [c.127]

Адгезия и смачивание - сложные комплексные явление, зависящие от многих параметров. Конечный результат развития адгезии - адгезионное соединение, характсризз ется комплексом собственных параметров, неаддитивно связанных с параметрами исходных компонентов. Возникновение даже относительно редкой сетки межфазных химических связей кардинально изменяет весь комплекс характеристик адгезионного соединения В слл ае превышения энергией связи межд адгезивом и субстратом энергии водородных связей, деформация адгезионных систем подчиняется закономерностям когезионного (вн трифазного) происхождения. В результате наблюдается своеобразный парадокс, когда существ тощие теории адгезии и смачивания фактически сводятся к описанию образования систем с достаточно слабыми (ван-дер-ваальсовыми и водородными) связями, а на практике стремятся к генерированию максимально прочных (ковалентных и ионных) межфазных связей. Поэтому в настоящее время остаются акт> альными такие научные задачи, как [c.104]

Уравнения, описывающие деформированные состояния оболочек, интехрируются аналитически только в некоторых частных случаях. Решения общего вида можно получить прибегая к упрощениям, что значительно сужает область применимости полученных результатов. В настоящее время расчет оболочек выполняется несколькими численными методами, например начальных параметров конечных разностей и конечных элементов, которые рассмотрены ниже. [c.168]

Рассмотрим диаграмму S—Т для какого-либо газа (фиг. 6.28), на которой нанесены лишь одна изохора и одна изобара. Покажем, что определение параметров конечного состояния газа, теплот, работ и других величин можно сделать по этой диаграмме точно так же, как и по диаграмме S—Т с сеткой изобар и изохор. [c.169]

Для случаев глубокого адиабатного расширения перегретого пара с переходом в область насыщенных паров уравнение = onst является совершенно неприемлемым. Показатель k, подсчитанный для этих случаев по параметрам конечных состояний, в значительной степени отличается от 1,3. Так, например, показатель k для адиабатного расширения перегретого пара от давления pi=60 ат при = = 400° С до давления рг = 0,4 ат будет равен не 1,3, а 1,15. В связи с этим расчеты по уравнению onst, а также по уравнениям, [c.498]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...