Деформирование Характер процесса

Полезная информация может быть получена и из данных об энергии активации рекристаллизации Qp, входящей в выражение (151). Однако при этом следует учитывать, что на величину Qp оказывает влияние большое число факторов, и определяемое из эксперимента значение Qp, как правило, является эффективной энергией активации совокупности элементарных процессов, протекающих в деформированном сплаве при его нагреве. Трактовка физического смысла величины Qp усложняется тем, что наряду с процессами разупрочнения (перераспределения дислокаций, их частичной аннигиляции и т. д.) в сплавах могут совершаться накладывающиеся на них процессы распада пересыщенных твердых растворов, коагуляции и обратного растворения дисперсных фаз и др. Все эти факторы будут влиять на поведение дислокаций и формирование центров рекристаллизации и соответственно влиять на значение Qp. Поэтому при анализе влияния легирования на эффективную энергию активации рекристаллизации следует учитывать характер процессов, которые могут протекать в том температурном интервале, в котором определялась величина Qp, и как они могли повлиять на условия рекристаллизации. [c.342]

Особенностью работы конструктивных элементов изделий (диски, рабочие и сопловые лопатки тазовых и паровых турбин, прокатные валки, корпуса паровых турбин, барабаны паровых котлов высокого давления, трубные коммуникации атомных реакторов и паровых установок) является нестационарность теплового и силового нагружения, определяющая циклический характер процесса упругопластического деформирования материала, протекающего, как правило, в неизотермических условиях. [c.5]

Для оценки характера процесса деформирования выполнено сопоставление интенсивностей напряжений а, возникающих при разных тепловых состояниях с пределом текучести конструкционного материала (штриховая линия на рис. 4.16). В нулевом полуцикле термоциклического нагружения в режимах Л,, А2 и A3 деформирование материала в зоне краевого эффекта корпуса (сечения II и III) происходит за пределом упругости. Учитывая разные знаки меридиональных и окружных напряжений в режимах с наибольшими перепадами температур в меридиональном направлении оболочечного корпуса, при чередовании характерных тепловых состояний А - A3 следует ожидать возникновения циклического упругопластического деформирования как на внешней, так и на внутренней поверхностях оболочечного цилиндрического корпуса (см. рис. 4.14). [c.184]

Циклическое упрочнение сплава и ползучесть на этапе вьщержки при тепловом состоянии приводят к заметному изменению характера циклического упругопластического деформирования в процессе [c.237]

Совместное действие эксплуатационных и конструктивных факторов оказывает существенное влияние не только на долговечность, определяемую по числу циклов или времени до разрушения, но также и на характер процессов изменения структуры и пластического деформирования металла, приводящих к ускоренному исчерпанию его деформационной способности. [c.21]

В механике деформируемого твердого тела вводятся различные гипотезы и допущения, касающиеся характера процесса деформирования тела и свойств его материала. [c.8]

В поведении металлов при циклическом нагружении качественно много общего с пластическим деформированием при статическом нагружении. По одним и тем же кристаллографическим плоскостям происходит скольжение, появляются остаточные напряжения 3-го рода, и происходит дробление зерен. Основное отличие усталостного разрушения заключается в локальном характере процесса, макроскопическое формоизменение образца или детали может и не наблюдаться. [c.244]

Однако необходимо иметь в виду, что процесс деформирования при действии ударных нагрузок существенно отличен от деформирования при статических нагрузках. При малых скоростях деформирования температура тела практически остается неизменной, так как она успевает выравниваться по всему телу и с окружающей средой. Наоборот, при ударных нагрузках, прикладывающихся с большой скоростью, такое выравнивание происходить не может, поэтому процесс деформирования происходит практически при постоянном количестве тепла в деформируемом объеме. Таким образом, процессы деформирования при статической и динамической нагрузках происходят в существенно различных условиях. Если первый является изотермическим, то второй следует считать адиабатическим. Эта разница должна сказываться уже при упругих деформациях, так как в случае адиабатического процесса упруго деформирующийся образец охлаждается (объем увеличивается при постоянном количестве тепла). После того как возрастание нагрузки прекращается, образец нагревается и вследствие этого получает добавочную деформацию при разгрузке тот же процесс протекает в обратном порядке, так что диаграмма деформации образует петлю (петля гистерезиса). Еще более заметно сказывается адиабатический характер процесса на пластической деформации, которая сопровождается освобождением значительного количества тепла. В результате этого происходит значительное повышение предела текучести при замедленном упрочнении и относительно малом изменении временного сопротивления. Качественное различие адиабатического и изотермического процессов деформирования можно видеть на схематических диаграммах этих процессов, представленных на рис. 247. Таким образом, характери- [c.441]

Характер протекания стадий разделения для таких материалов, как текстолит, стеклотекстолит и стекловолокнит подобен разрушению гетинакса, но величина угла наклона скалывающих трещин срк в этом случае достигает 80—88°, что и определяет лучшее качество поверхности разделения. Такое положение объясняется особенностями их структуры. Наполнитель в этих материалах более прочный, скалывающие трещины, появившиеся в первые моменты деформирования, распространяются с меньшей скоростью, чем в гетинаксе, и по мере внедрения пуансона непрерывно изменяют направление. Основное влияние на характер процесса разрушения неметаллических материалов оказывает температура нагрева материала и величина зазора между матрицей и пуансоном. [c.63]

С другой стороны, в течение процесса пробивки происходит охлаждение деформированных зон под пуансоном, что приводит к повышению механических характеристик смол. Значительно изменяется и характер процесса пробивки. Распространение скалывающих трещин и зон предразрушения при нагреве носит более локальный характер, и процесс пробивки напоминает процесс продавливания. [c.101]

Гипотеза инициирования взрыва в очагах была выдвинута и обоснована Ф.П.Боуденом и А. Д.Иоффе при исследованиях возбуждения взрыва конденсированных ВВ механическим ударом [40]. К основным механизмам образования очагов при ударе они относили адиабатическое сжатие газовых включений, трение между частицами вещества и частицами примесей, вязкостный нагрев взрывчатого вещества при высокоскоростном деформировании. Необходимость введения понятия горячих точек в описание процесса инициирования негомогенных ВВ ударной волной обусловлено тем фактором, что в инициирующих ударных волнах среднеобъемная температура взрывчатого вещества оказывается слишком низкой, чтобы вызвать наблюдаемое быстрое разложение. Очаговый характер процесса не исключает, разумеется, вклад гомогенного разогрева в объемное разложение ВВ, однако для большинства твердых взрывчатых веществ в режиме инициирования гомогенный разогрев, по-видимому, не является определяющим. [c.282]

Необходимо подчеркнуть, что остаточная деформация реального твердого тела вполне атермической быть не может. Чтобы в достаточной мере исключить ползучесть и другие эффекты, связанные с тепловым движением атомных частиц, нужно ограничить снизу допустимые скорости процесса, причем тем больше, чем вьппе при прочих равных условиях температура. Но для неметаллических материалов этим ограничивается и сама способность к остаточным деформациям при деформировании неметаллического тела со скоростями, обеспечивающими атермический характер процесса, появление остаточной деформации обычно почти сразу сопровождается разрушением предотвратить разрушение можно лишь наложением достаточно большого (во многих случаях измеряемого десятками или даже сотнями тысяч атмосфер) гидростатического давления. Значительной атермической пластичностью при обычных значениях шаровой составляющей напряжения обладают только металлы. Естественно поэтому, что экспериментальные основания теории пластичности составляют почти исключительно данные опытов над металлами. [c.80]

Угол ар зависит от характера процесса деформирования и размеров обрабатываемого металла. [c.13]

Согласно существующим представления.м [34, 18] установлено качественное описание зависимости коэффициента трения скольжения от нормальной удельной силы, шероховатости поверхности и скорости скольжения. В условиях ковки и штамповки на контактных поверхностях возникают весьма значительные нор.мальные удельные силы, а обрабатываемый материал деформируется пластически. При этом определяющее влияние на силы контактного трения оказывает деформационное взаимодействие трущихся поверхностей штамповой оснастки и заготовки. При оценке влияния сил трения на характер деформирования в процессах обработки давлением установлена возможность использования экспериментальных данных, полученных при исследованиях трения в деталях машин. Одновременно исследователи [34] указывают на отличительные особенности трения. Эти различия сравниваемых условий трения приведены в табл. 2.1. [c.21]

Процесс ковки состоит из чередования в определенной последовательности основных и вспомогательных операций. Каждая операция определяется характером деформирования и применяемым инструментом. К основным операциям ковки относятся осадка, протяжка, прошивка, отрубка, гибка. [c.71]

Н. А. Шишаков, В. В. Андреева и Н. К. Андрущенко указывают на безусловную применимость теории ориентационного соответствия в минералогии и неприменимость ее в ряде случаев к процессам образования окислов на металлах, так как эта теория 1) игнорирует основное положение кристаллохимии, согласно которому характер структуры и соответствующие ей межатомные расстояния определяются законом плотнейшей упаковки, а не тем, что к решетке образующегося окисла примыкает металл 2) исходит из легкости деформирования только кристалла окисла, но игнорирует это свойство у металла, особенно у его поверхностного слоя. Эти авторы дополняют рассматриваемую теорию и предлагают [c.43]

Прерывистый характер процесса ползучести при макросдвиге дает основание предполагать, что процесс макродвижения по границам зерен осуществляется вследствие двух процессов сдвига по островкам хорошего соответствия и самодиффузии, упорядочивающей области больших нарушений. Межзеренное проскальзывание можно наблюдать по рельефу на поверхности шлифа деформированного металла. По границам зерна образуются каемки, свидетельствующие о наличии выступов и впадин. Происходящее вертикальное смещение (перемещение зерна) по отношению к поверхности шлифа позволяет с помощью интерференционного микроскопа определять величину пластической деформации, вызванной межзеренным смещением. Результаты измерений (рис. 100) дают основание считать, что доля скольжения по границам зерен мала и составляет приблизительно 10% от полной деформации (егр/е л 0,1). Эта величина зависит от угла разориентации 0, температуры, скорости деформации, приложенного напряжения, величины зерна. Например, величина смещения, а следовательно, и erp/8j увеличивается с уменьшением величины зерна и возрастанием напряжения при данной температуре (рис. 101,а). С повышением температуры отношение 8rp/ej благодаря диффузионным процессам возрастает до 0,3 (рис. 101,6). Д, Мак Лин теоретически доказал, что вклад в общую деформацию от межзеренных смещений не может быть выше 33% от общей деформации. Только в том случае, если процесс деформирования сопровождается миграцией границ, доля зернограничной [c.173]

Ранее было показано [3], что при малоцикловом нагружении при температуре интенсивного деформационного старения (650° С) количество, размер и характер расположения частиц существенно зависят от условий деформирования. Характер выпадения новой фазы (карбидных частиц) определяется уровнем действующей нагрузки (деформации), временем нагружения и формой цикла, причем при заданном режиме нагружения (одно- и двухчастотное, программное и пр.) наблюдается сочетание времени и нагрузки, когда процессы старения вызывают хрупкое разрушение образца. Нагрузка ниже такого уровня приводит к тому, что время старения оказывается недостаточным для полного охрупчивания материала и излом имеет вязкий или смешанный характер. При малых нагрузках деформационное старение протекает медленнее и процессы выпадения частиц новой фазы оцределяются в основном временем нагружения. Чем ниже действующее напряжение, тем бо,пьше времени необходимо для возникновения хрупких состояний. [c.67]

Для высоконагруженных агрегатов и изделий, предназначенных для различных отраслей машиностроения — тепловой энергетики, химического и транспортного машиностроения, технологического оборудования и т. д.— в ус.товиях эксплуатации реализуются различные сочетания режимов теплового и механического нагружений (рис. 1, А—Е). При этом уровень нагрузок и температур достигает величин, вызывающих в опасных зонах выход материалов за пределы упругости, а их циклическое изменение определяет малоцикловый характер процесса циклического упругоиластического деформирования, сопровождающийся эффектами ползучести и релаксации напряжений, приводящих к разрушению малоциклового характера. [c.36]

На основании общих физических представлений о поведении материала под нагрузкой его сопротивление деформированию определяется мгновенными условиями нагружения (температурой, скоростью деформации и другими ее производными в момент регистрации), а также структурой материала, сформированной в процессе предшествующего деформирования, который в п-мерном пространстве характеризуется траекторией точки, проекции радиуса-вектора которой — составляющие тензора напряжений (или деформаций) и время (начальная температура является параметром, характеризующим исходное состояние материала, и изменяется в соответствии с адиабатическим характером процесса деформирования). Специфической особенностью процессов импульсного нагружения является сложный характер нагружения (составляющие тензора напряжений меняются непропорционально единому параметру) и влияние времени. Невозможность экспериментального исследования материала при различных процессах нагружения (траекториях точки указанного выше л-мерного пространства) вынуждает исследователей использовать упрощенные модели механического поведения материала. Это обусловило развитие исследований по разработке теорий пластичности, учитывающих температурновременные эффекты [49, 213, 218] наряду с изучением физических процессов скоростной пластической деформации [5, 82, 175, 309]. Так, для первоначально изотропного материала исходя из гипотезы изотропного упрочнения связь тензоров напряжений и деформаций полностью определяется связью их инвариантов соответственно Ei, Ег, Ез и Ii, h, h- С учетом упругого характера связи средних напряжений и объемной деформации для металлических материалов (а следовательно, независимость от истории нагружения первых инвариантов тензоров напряжений и деформаций Ei, А) процесс нагружения определяется связью четырех оставшихся инвариантов и величины среднего давления. В классической теории пластичности [c.11]

Специфическими факторами для сферического корпуса являются неизотермический характер процесса термомеханического нагружения при разных сочетаниях циклов упругопластической деформации и температуры высокие уровни температур при упругопластическом деформировании в опасных точках конструкции проявление временных эффектов на этапе выдержки при постоянной нагрузке, обусловливающих накопление деформаций и воэникновение значительных квазистатических повреждений. [c.253]

При высоких рабочих температурах ЭГК ТЭП вследствие термически активируемых и диффузионных процессов устраняется структурная метастабильность деформированных монокристаллов и осуществляется переход их к стабильному состоянию. Устранение следов пластической деформации при отжиге, (разупрочнение) происходит вследствие процессов возврата, полигонизации и рекристаллизации [31]. Однако ориентационная зависимость деформационного упрочнения, условия пластической обработки, а также примеси, энергия дефектов упаковки и т. д. существенно влияют на характер процессов разупрочнения, на взаимосвязь полигонизации и рекристаллизации [10, 24, 37, 38, 41, 42, 48, 70, 71, 74—76, 101, 121, 126, 135, 1361. При этом устранение упрочненного состояния монокристаллов вследствие рекристаллизации (т. е. образования высокоугловых границ)—крайне нежелательное явление, так как означает превращение монокристалла -в поликристаллический материал с присущими ему недостатками (см. предыдущий раздел) уменьшение работы выхода электронов, появление эффектов пропотевания жидкого металла через границы зерен и т. д. [10, 71, 126]. [c.96]

Как и для агрегатов теплоэнергетики, при определенных сочетаниях режимов термоциклического нагружения, действия статических нагрузок и конструктивных параметров детали в элементах турбомашин может проявиться эффект формоизменения конструкции в целом [10] или отдельных зон [70], выражающийся в накоплении односторонних [12] деформаций [9, 44]. Этот эффект особенно характерен в условиях значительных градиентов по сечению детали и высоких температур термического цикла. Такой случай реализован при испытании дисков (диаметр диска 450 мм, диаметр ступицы 70 мм) турбомашин по специальной программе (рис. 1.15, а) с имитацией центробежных сил [43]. В период выхода на стационарный режим в диске наводились высокие перепады температур (до 600° С). Опытные данн-ые (рис. 1.15, б) свидетельствуют о том, что процессы накопления за цикл односторонних деформаций (для режима при Ттах=750°С) быстро стабилизируются. Характер изменения пластических деформаций и деформаций ползучести по циклам один и тот же. Значения накопленных за цикл деформаций (пластической и ползучести) сопоставимы, а суммарная их величина оказывается значительной с точки зрения накопления квазиста-тических повреждений. Циклический характер процесса деформирования реализуется по всему объему диска (рис. 1.15, в). Примечательно, что пластические зоны деформирования появляются на ободе и в зоне расточки диска они занимают большие объемы и не меняются при циклическом деформировании, при этом пластические деформации могут составлять около 1% [44]. Следовательно, наиболее подвержены повреждениям крайние точки обода и ступица диска [22, 100]. [c.29]

Предельное состояние материала при неизотермическом малоцикловом нагружении раньше всего достигается в зонах, где в силу специфики геометрии конструктивного элемента, расиределения температур, градиента напряжений и деформаций реализуется сложное напряженное состояние. Сложное напряженное состояние, как правило, сочетается с такими факторами, как малоцикловьш характер процесса упругопластического деформирования и В(ремен-ные эффекты ползучести и релаксации напряжений. [c.113]

Общие положения. История вязкопластического деформирования (вид траектории деформирования, характер циклического нагружения, характер изменения температуры, вид напряженного состояния, история его изменения и т.д.) существенно шшяют на скорости протекания процессов накопления повреждений. Это подчеркивает важность рассмотрения деталей кинетики НДС в опасных зонах конструктивных элементов и его теоретического [c.371]

Переход от нижнего ньютоновского режима течения к неньютоновскому связан со следующими изменениями характера процесса деформирования. В первом случае скорость самопроизвольной перестройки структуры в материале под действием теплового движения выше скорости принудительного разрушения структуры под действием его деформирования. Поэтому можно принять, что на режиме ньютоновского течения структура материала не изменяется . Переход к неньютоновскому течению означает, что на свойства материала начинает влиять принудительное разрушение его структуры. Это изменение режимов деформирования материалов А. А. Трапезников и В. А. Федотова [31 ] связали с переходом от монотонных кривых т (/), получаемых в методе й = onst, к кривым с максимумом. Таким образом, для неньютоновских жидкостей впервые был поставлен вопрос о связи между характером режимов установившегося течения и видом зависимости т (i). Выше указывалось, что в методе Q = onst у зависимостей т (t) экстремум появляется при достижении критической скорости деформации. Этой скорости соответствует нижнее — наи-низшее значение предела прочности т , которое в работе [31] было названо пределом текучести т, . [c.123]

Кинетический характер процесса разрушения предполагает, что в сечении будущего откольного разрушения растягиваюпще напряжения действуют в течение конечного интервала времени. В [25] предположен критерий долговечности металлов в микросекундном диапазоне, учитывающий особенности механизма пластического деформирования на динамической ветви разрушения [c.144]

Для ряда образцов было зафиксировано образование питтингов на поверхностях трения. Характер процессов, протекающих в контакте в динамических условиях, и механизм образования питтингов может быть различным. Как известно, реальная поверхность металла характеризуется повышенной концентрацией дефектов строения - вакансий, дислокаций и т.п. При интенсивном деформировании поверхностных слоев металла при трении дефекты служат концентраторами напряжений и являются очагами зарождения микротрещин. В результате многократного циклического деформирования происходит развитие микротрещин, их смыкание, отслаивание частиц износа и образование пит-тйнгов вследствие контактной или фрикционной усталости металла. Большую роль при этом играет, как указывалось выше, адсорбционное понижение прочности поверхностных слоев металла вследствие эффекта Ребиндера, химическая коррозия, вызываемая серосодержащими лрисадками, а также электрохимическая питтинговая коррозия, возникающая в местах скопления поверхностных дефектов в результате пробоя пассивирующей поверхности пленки окисла. О механизме образования питтингов можно было в какой-то степени судить по их виду. Питтинги усталостного происхождения имели неправильную форму, неровные края, от которых могли отходить поверхностные трещины. Такие питтинги наблюдались для эфира 2-этилгексанола и фосфорной кислоты. Серосодержащие присадки ОТП и Б-1 вызывали появление большого количества мелких питтингов, В присутствии хлорсодержащих присадок хлорэф-ДО и совол возни- [c.43]

Эволюция дислокационной структуры в ходе пластического деформирования есть процесс динамического квазиравиовесня между кристаллической и дефектной фазами при непрерывном увеличении плотности дислокаций. Вихревой характер пластического течения обусловливает разбиение деформируемого кристалла на структурные элементы деформации. В этих условиях механика СПЛОП1НОЙ среды не способна адекватно описать поведение деформируемого кристалла. В последние годы академик С. А. Христиа-нович развивает принципиально новую механику деформируемого твердого тела [199]. [c.24]

Разработка моделей поведения материалов с учетом накопления повреждений, введение параметров повреждаемости и кинетических уравнений были начаты в теории ползучести [142]. Обобщение этого способа на анизотропные и композиционные материалы осуществляется пзггем введения тензора повреждаемости [121], с помощью которого осредненно учитываются накопление и развитие повреждений в материале в виде мпкротрещин с учетом их ориентации. Следует заметить, что функциональные связи и параметры, определяющие такие кинетические уравнения, сильно зависят от индивидуальных свойств конкретного материала и требуют большой экспериментальной обработки. В то же время при проектировании элементов конструкций из различных изотропных однородных и композиционных материалов необходимо использовать простые феноменологические модели разрушения, B03M0HtH0, менее точные в количественном отношении, по качественно отражающие характер процесса разрушения при деформировании широкого класса материалов. [c.31]

Неверно считать границы образца обязательно совпадающими с границами деформируемого тела. В процессе деформации и особенно разрушения границы фактического образца могут существенно меняться. Изменение локализации и скорости процесса может существенно изменить разделение систем на неподгружаемые и подгружаемые, так как система, непод-гружаемая относительно исходного макроскопического образца, может в процессе нагружения приобрести черты подгружаемой, например при развитии трещины по мере уменьшения деформированного и разрушаемого объемов. И наоборот, при лавинном характере процесса снабжение упругой энергией быстро [c.61]

При исследовании микроструктуры сварных швов в стальных образцах, полученных сваркой взрывом, в зоне сварки наблюдаются участки структуры, похожие на мартенсит. Наличие таких структур й зоне сварного шва можно, очевидно, объяснить большими импульсами кратковременных давлений в зоне шва. Известнр, что в сталях, деформированных ударом, неоднократно наблюдали образование в структуре микроучастков, имеющих мартенсит-ное строение и высокую, типичную для мартенсита, твердость. Расчеты показывают, что превращение альфа-гамма в железе может происходить даже при комнатной температуре при давлении выше килобара. Благодаря адиабатическому характеру процесса сварки взрывом, по-видимому, создаются условия, которые могут способствовать превращению альфа-железа в гамма-железо в момент [c.31]

Дальнейшее протекание процессов отдыха изучали по снижению твердости на 40—50 кГ/мм . Установлено, что вторая стадия отдыха наблюдается только у железа, упрочненного взрывом. У железа, деформированного прокаткой, наступала рекристаллизация с возиикновением новых зерен. Протекание процессов отдыха па второй стадии и величина энергии активации зависят от величины давления взрыва (рис. 4). Для давления ниже точки фазового перехода (90 кбар) наклон прямой, характеризующей первую стадию отдыха, не изменялся — прямая 2 параллельна прямой 2 величина энергии активации разупрочнения на второй стадии отдыха осталась такой же, как и на первой стадии. Очевидно, характер процесса разупрочнения не изменился. Для давления около 220 кбар, то есть выше точки фазового перехода (прямая 1), наблюдается изменение наклона прямой и увеличение энергии акти- [c.30]

Ясность была внесена Ильюшиным ) (1943 45). Он указал на необходимость различения характера процессов деформирования простая и слоэюная деформации). Анализ экспериментальных данных свидетельствовал о взаимной согласованности, если они были получены в условиях простой деформации. Эти исследования завершились разработкой теории малых упругопластических деформаций. [c.14]

У циклически упрочняющихся материалов сопротивление упругопласти-ческому деформированию возрастает с ростом числа нагружений, а у циклически разупрочняющихся— уменьшается. Однако циклическая стабильность, упрочнение или разупрочнение скорее являются этапами деформирования, а не характеристиками материала в целом. На характер процесса цикличе Ь ского деформирования существенное влияние оказывают состояние материала, скорость деформирования, температура, форма цикла изменения напряжений и другие факторы. Для установления законов изменения напряжений и де( юрмаций при циклическом упругопластическом нагружении необходимо знать зависимость между напряжениями и деформациями (т. е. уравнения состояния материала после каждого цикла нагружения). Диаграммы циклического деформирования, приведенные в работах Мэнсона [262,263] и Орована [278], позволяют определить только предельные изменения напряженного состояния при циклическом упру-гопласгическом деформировании. Зависимости между напряжениями и деформациями, предложенные в работах Г. Мазинга [266], Р. Булли [290] и др., пока не могут быть распространены на все материалы и различные условия нагружения. [c.237]

В работах Л. Г. Седракяна (1958 и сл.) предложена статистическая теория деформирования и разрушения хрупких материалов, позволяющая выявить некоторые особенности сопротивления деформированию реальных конструкционных материалов типа чугуна, бетона, горных пород и др. В основе теории лежит схема идеально неоднородного материала, причем реальные характеристики деформирования зависят от одной произвольной функции (функция распределения неоднородности материала по данному признаку неоднородности) и постоянной материала (коэффициент трения), которые определяются из опыта. Эта модель позволяет объяснить постепенный характер процесса разрушения, усталостную и долговременную прочность, увеличение объема материала при его преимущественном сжатии, наличие нисходящей ветви диаграммы сжатия — растяжения и др. [c.408]

Характер процесса сачовон сварки алюминия зависит пт физико-химических свойств алюминиевых сплавов, что препятствует кристаллизации расплава Т ва Т уменьшает механическую прочность. Из-за более высокой теплопроводности (0,52 х X 418,7 вт м-град), по сравнению с теплопроводностью черных металлов (теплопроводность стали 0,10-418,7 втЫ-град) при сварке конструкций появляются значительные деформации коробления. Вследствие различия механических свойств литых и деформированных сплавов, зона сварки по сравнению с основным металлом может иметь пониженные механические свойства. [c.61]

Характер процесса сварки давлением с нагревом может быть и другим. Например, при стыковой контактной сварке оплавлением свариваемые кромки первоначально оплавляются, а затем пластически деформируются. При этом часть пластически деформированного металла совместно с некоторыми загрязнениями вьщавли-ваются наружу, образуя грат. [c.5]

Механизм эрозии в самом общем виде может быть иредстав-леп следующим образом. При воздействии вкеш-ней среды (газообразной, жидкой или твердой) на поверхности материала начинается процесс упругой, а затем (время не оговаривается и затем может быть через микросекунды и через минуты) пластической деформации. Как правило, этот процесс неравномерный, т. е. поверхностные зерна металла деформируются с различной степенью, так как деформация одного из зерен неминуемо влечет за собой деформацию его границ, а следовательно, и соседних зерен поликристаллического тела. При повторно-циклическом нагружении вместе с пластическим деформированием начинается процесс образования усталостных трещин как по телу зерен, так и по их границам. В случае протекания процесса при высоких температурах нарушается устойчивое состояние главным образом границ зерен и образование микротрещин от возникающих термических напряжений. Последуюшее воздействие среды, являющейся носителем электрических, химических, тепловых или механических сил, приводит к возрастанию нарушения поверхностной целостности металла и выкрашиванию отдельных зерен и групп их. При протекании процесса в условиях очень высоких температур (выше температур плавления и даже испарения металла) указанные явления происходят гораздо более интенсивно, и характер эрозионного разру-8 ) [c.80]

Механические свойства ВПЯМ обусловлены прежде всего трехмерным строением их структуры, которая обеспечивает большую жесткость и изотропность свойств по сравнению со свойствами традиционных пористых порошковых и волокновых материалов. Свойства ВПЯМ зависят прежде всего от плотности материала, а также от химического строения матрицы. Механические свойства ВПЯМ определяются условиями работы отдельных силовых элементов каркаса (перемычек, перепонок). О характере процессов, происходящих при деформировании ВПЯМ сжатием, можно судить по диаграмме сжатия, представленной безотносительно численных значений параметров а и е (рис. 5.18,а). Эта диаграмма является общей при сжатии ВПЯМ на основе пластичных металлов — железа, меди, никеля и т. д. [c.277]

Однако во многих исследованиях не было установлено практически никаких изменений скорости выделения второй фазы в сложнолегированном металле при повышенных температурах под нагрузкой и без нагрузки. Кроме того, отмечается различный характер процессов структурных изменений в деформированном (наклепанном) металле по сравнению с недеформированным. [c.262]

Так как направление волокон зависит от характера деформирования заготовки, то в готовой детали желательно получить такое расположение волокон, при котором она имела бы наилучшие свойства. При этом обидие рекомендации следуюш,ие необходимо, чтобы наибольшие растягиваюш,ие напряжения, возникающие в деталях в процессе работы, были направлены вдоль волокон, а если какой-либо элемент этой детали работает на срез, то желательно, чтобы перерезывающие силы действовали поперек волокон необходимо чтобы волокна подходили к наружным поверхностям детали по касательной и не перерезались наружными поверхностями детали. [c.59]

Штамповка в закрытых штампах (рис. 3.22, б, в) характери-ауется тем, что полость штампа в процессе деформирования остается закрытой. Зазор между подвижной и неподвижной частями штампа при этом постоянный и небольшой, так что образование заусенца в нем не предусмотрено. Устройство таких штампов зависит от типа Машины, на которой штампуют. Например, нижняя половина штампа может иметь полость, а верхняя — выступ (на прессах), или наоборот (на молотах). Закрытый штамп может иметь не одну, а две взаимно перпендикулярные плоскости разъема, т. е. состоять из трех частей (рис. 3.22, в). [c.80]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...