Параметр нагрузки

Универсальность. При определении ОА необходимо выбрать совокупность внешних параметров и совокупность выходных параметров у/, отражающих учитываемые в модели свойства. Типичными внешними параметрами при этом являются параметры нагрузки и внешних воздействии (электрических механических, тепловых, радиационных и т.п.). Увеличение числа учитываемых внешних факторов расширяет применимость модели, но существенно удорожает работу по определению ОА. Выбор совокупности выходных параметров также неоднозначен, однако для большинства объектов число и перечень учитываемых свойств и соответствующих им выходных параметров сравнительно невелики, достаточно стабильны и составляют типовой набор выходных параметров. Например, для макромоделей логических элементов БИС такими выходными параметрами являются уровни выходного напряжения в состояниях логических О и 1 , запасы помехоустойчивости, задержка распространения сигнала, рассеиваемая мощность. [c.150]

Круг решаемых задач по оценке ресурса нефтехимического оборудования определяется принципиальной схемой физического старения конструктивных элементов (рис. 6.1). В процессе эксплуатации конструкции в результате постепенного накапливания повреждений в металле происходит снижение ресурса и показателей надежности (R - параметр предельной нагрузки, Q - параметр нагрузки). Процесс накопления повреждений в металле объединяется понятием старение . Интенсивность накопления поврежденности определяется свойствами металла М, напряженным состоянием Н и воздействием рабочей среды С. При этом движу- [c.357]

R - параметр предельной нагрузки Q - параметр нагрузки [c.364]

Минимальное значение параметра внешней нагрузки р, при котором она впервые не возвращается к своему исходному состоянию равновесия, называется бифуркационным. При этом значении параметра нагрузки происходит нарушение единственности решения задачи, что выражается в ветвлении (бифуркации) зависимости нагрузка р — характерное перемещение . [c.318]

Для решения системы уравнений (15.10), (15.11) можно воспользоваться методом Бубнова — Галеркина, который приводит задачу к решению системы однородных алгебраических уравнений относительно неопределенных коэффициентов Атп, бтп- Приравнивая нулю определитель, составленный из коэффициентов этой системы, находим условие для определения бифуркационных значений параметра нагрузки N. Иногда это условие можно получить непосредственной подстановкой выражений (15.13), (15.14) в уравнения бифуркации (15.10), (15.11). [c.326]

Введем безразмерные параметры нагрузки и кривизны панели [c.334]

Введем безразмерные параметры нагрузки q и смещения узла Л [c.363]

На известной траектории трещины положение ее концов, соответствующих разным значениям параметра нагрузки, найдем из уравнения (4.10) [c.198]

Кинематический метод определяет величину нагрузки, для которой при малых возмущениях, вызвавших колебания идеального тела, амплитуда некоторого вынужденного колебания неограниченно увеличивается со временем по экспоненциальному (осе ) закону. Движение перестает быть ограниченным, когда параметр нагрузки Р равен собственному значению Р или превышает его. [c.257]

Эта однородная система имеет нетривиальное решение лишь при определенных значениях параметра нагрузки, обращающих в нуль детерминант системы. [c.418]

Предельное равновесие жесткопластического тела. С задачами подобного рода мы уже встречались применительно к стержневым системам. Общая постановка будет состоять в следующем. На части поверхности заданы мгновенные скорости перемещений на части поверхности St заданы усилия (аГь где р,—неопределенный множитель. Требуется определить несущую способность тела, т. е. то значение параметра нагрузки Хт, при котором наступает общая текучесть, это значит, что тело получает возможность неограниченно пластически деформироваться. Вообще при р, < JJ.T в теле могут возникать пластические зоны, но примыкающие к ним жесткие области ограничивают свободу пластического течения. [c.487]

Естественный, хотя и крайне трудоемкий путь решения таких задач состоит в следующем. Зная мгновенные значения скоростей, можно определить малые перемещения Au = v At, где At — приращение параметра нагрузки (или любая малая величина). Приращения Ди известны и на контуре выточки, следовательно, можно построить новый контур выточки, близкий к исходному, решить задачу пластичности для этого нового контура, определить новые распределения мгновенных скоростей и повторить всю процедуру. Так постепенно, шаг за шагом, можно найти изменение геометрии, связанное с пластической деформацией. Когда в [c.489]

Наряду с рассмотрением разрушения материалов при кратковременном нагружении на практике решают задачи о длительной прочности материалов, когда имеете с параметром нагрузки обя- [c.134]

Вычислить допускаемую величину параметра нагрузки Р для тонкостенной балки, считая опасным явление выпучивания стенки и принимая коэффициент запаса и=1,6. Размеры балки и толщины стенок указаны на чертеже. Стенку считать шарнирно опертой по контуру =0,72-10 кГ см". [c.217]

Так как оптимальное значение параметра нагрузки m Rlr = (1,2. .. 1,4), принимаем т= 1,3. Термический к. п. д. генератора [c.171]

Для иллюстрации метода рассмотрим следующую задачу. Пусть пластина сжимается на бесконечности нагрузкой интенсивности tpo, параллельной осп у. В пластине имеется исходная прямолинейная трещина длиной 2k, ориентированная под углом осс к оси X. Найдем траекторию трещины, развивающуюся из концов исходного разреза, а также координаты концов трещины в зависимости от параметра нагрузки t. [c.207]

Результаты соответствующих экспериментов на образцах из силикатного стекла показывают, что параметр нагрузки tn, относящийся к моменту начала лавинного роста трещины, в пять раз больше величины параметра to в момент страгивания исходного разреза [247]. Из рис. 24.7 видно, что траектория трещины качественно подобна расчетной. Количественные различия между экспериментальными и расчетными ре.зультатами можно объяснить влиянием границ образца на поле напряжений вокруг растущей трещины. [c.209]

Интегрировать систему уравнений (37.17), (37.18) необходимо при заданном параметре нагрузки Я, известных функциях ядра ползучести i i(6) и коэффициенте интенсивности напряжении [c.305]

Очевидно, одним иэ важнейших предположений успешной лабораторной оценки усталостной долговечности является качественная репродукция (имитация) эксплуатационной нагрузки или эквивалентность имитированной и эксплуатационной нагрузок. Теоретически можно, правда, требовать, чтобы эти процессы совпадали во всех характеристиках, но практически целый ряд причин приводит к тому, что имитируются только некоторые свойства случайного процесса. Это, естественно, ставит новые проблемы по выяснению влияния отдельных параметров нагрузки на усталость и формулировок гипотез накопления усталостного повреждения при случайном нагружении. [c.325]

Другим довольно важным обстоятельством является способ нагрузки мягкий или жесткий. Хотя при воспроизведении действительной эксплуатационной нагрузки нет различия между этими способами, при теоретическом исследовании влияния параметров нагрузки на долговечность материала его циклические деформационные свойства могут значительно зависеть от способа управления машиной. При мягком нагружении, например па циклической кривой деформирования, появляется разрыв, который не наблюдается при жестком нагружении [2]. С практической точки зрения, однако, следует учесть, что процесс повреждения в наиболее критических местах конструкции, т. е. в корнях концентраторов, независимо от природы внешней нагрузки всегда больше соответствует жесткому, чем мягкому нагружению. [c.326]

Из-за линейности (7.44) решение поставленной задачи получается с помощью алгоритмов поиска оптимальных релейных управлений. Для конкретизации рассмотрим процесс сброса нагрузки АСГ со следующими относительными значениями параметров генератора г- = 0,026 Га = 0,0055 J d = 1,866 tad=l,8 х,= = 1,066 д а = 1,0 Лв = 2,0. Параметры нагрузки до и после переходного процесса созф=0,8 г о=1,28 г о<, = 3,2 x o=0,96 Хн . = 2,4. Установившиеся значения токов до и после переходного процесса i[c.219]

Для демонстрации широких возможиостей ППП Динамика ЭЭС представляются примеры моделирования ЭЭС, структурно-функциональная схема которой дана на рис. 7.11. На рис. 7.13, а приведены кривые переходных процессов по напряжению СГ для случая PH с широтно-импульсной модуляцией и импульсной активно-индуктивной нагрузкой. Параметры нагрузки характеризуются коэффициентом мощности 0,9 диапазоном относительного изменения 0,4—1,0 длительностью импульса 20 м-с длительностью паузы 5 м/с. Последовательность моделируемых режимов такова включение возбуждения СГ, наброс статической нагрузки мощностью 0,4 от номинальной мощности, включение импульсной нагрузки. [c.230]

Комбинация усилий Nij, при которой впервые возможно выпученное состояние равновесия оболочки либо пластинки, отвечает ее бифуркационному состоянию. Сами усилия Иц носят название бифуркационных. Обычно усилия выражены через один параметр нагрузки N, так, что Nii = —pijN. Тогда задача сводится к отысканию одного бифуркационного значения параметра N. [c.325]

Конкретные выражения для сопротивлений ЭСЗ определяются типом ЭД, зависят в общем случае от частоты питания V, а для ротора и от характеристического параметра нагрузки й- В качестве последнего для АД выступает скольжение 5 , для СД и СРД — обычно временной угол 01 между векторами ЭДС в воздушном зазоре и ЭДС XX Е , для БДПТ — пространственный угол 0р между вектором напряжения и и поперечной осью д, а для ЭД гистерезисного типа — гистерезисный угол 71 между первыми гармониками кривых пространственного распределения по ротору индукции и напряженности поля. Характерная особенность для ЭД гистерезисного типа заключается в том, что параметры его ротора являются функциями индукции в роторе, ибо от нее зависят магнитная проницаемость материала и гистерезисный угол Ух- Последний меняется также и в зависимости от нагрузки. [c.114]

Как следует из рисунка, зависимость q //6 оказывается в некоторых случаях неоднозначной (например, при к = 40, что соответствует начальной стрелке 56), т. е. одному значению параметра д соответствуют три действительных корня уравнения (9.32). Это является следствием особенности деформирования панели в процессе увеличения нагрузки. Пока параметр q возрастает от нуля до значения, равного 1025,5 (ордината точки А на кривой 1) амплитуда прогиба непрерывно увеличивается до значения2,2 б, чему на кривой 1 отвечает участок ОА. Как только параметр нагрузки д становится большим значения 1025,5 наступает хлопок панели, т. е. прогиб скачкообразно изменяет свое значение и оказывается равным 11,1 б (абсцисса точки D на кривой 1). При хлопке панель мгновенно переходит из положения / в положение II (рис. 9.7). [c.284]

Такая постановка задачи совершенно аналогична постановке задачи Эйлера об устойчивости сжатого стержня. Требуется найти критическое значение параметра нагрузки, т. е. множителя при Tafi, при котором линейное однородное уравнение (12.11.1) при однородных граничных условиях имеет нетривиальное решение, т. е. решение, отличное от тождественного нуля. Ограниченность и неполнота анализа подобного рода были разъяснены в гл. 4 и мы не возвращаемся к сделанным там разъяснениям. Здесь в качестве примера мы рассмотрим одну только задачу устойчивости прямоугольная пластина длиной а в направлении оси х , шириной Ъ в направлении оси Хг равномерно сжимается вдоль оси Xi усилием Тц = —Т. Уравнение (12.11.1) примет вид [c.416]

Абсолютно жесткие балки шарнирно прикреплены к неподвижному телу с помощью стальных стержней. Вычислить усилия в стержнях и определить из условия прочности необходимую величину площади F. Допускаемое напряжениена растяжение (о]р= = 1600 кГ1см , допускаемое напряжение на сжатие 1о] .=800 параметр нагрузки Р -10 7. [c.21]

Для ступенчатых валов определить из условия прочности допускаемую величину параметра нагрузки L, построить эпюры крутящих моментов и углов закручивания. Материал — сталь с допускаемым напряжением [т]=1000 кГ1см . Дано а= м, 6=0,5 м, D = 0 см, a=d/D=0,8, ao=dolD=0,5. [c.64]

Пусть параметр нагрузки меняется в пределах pmin р Ртатт и длина трещины на i-м цикле подрастает на величину аЛ ( = = aili li-i). Заметим, что приращение длины трещины за один цикл и есть скорость роста трещины dl/dN. [c.263]

Здесь о — номинальное напряжение в брутто-сечении при единичном значенни параметра нагрузки р Yil/b) — фуЕшция формы и размеров. [c.281]

На установке регулируются следующие переменные параметры нагрузка от 200 до 3000 Н, частота возвратно-вращательного движения контробразца от 10 до 30 Гц, амплитуда от 10 до 1000 мкм. Испытания проводят в различных смазочных средах, количество циклов при испытаниях 5-10 50. Оценочной характеристикой при испытаниях является интенсивность изнашивания. [c.107]

Определение долговечности по приведенному методу учитывает как наиболее важные характеристики процесса нагрузки (плотность вероятности амплитуд, отклонение процесса), так и использованного материала (кривая циклического деформирования, кривая долговечности при гармонической нагрузке). Кроме того, метод позволяет определить вероятность появления усталостного разрушения, что является его одним из наиболее важных аспектов. С точки зрения гадежоости для данного процесса и изделия можно предсказывать вероятность разрушения или проектировать детали по заданной вероятности усталостного разрушения. Различные параметры нагрузки, такие, как ее способ (мягкий, жесткий), асимметрия цикла и скорость (частота), учитываются при вычислении благодаря использованию соответствующей кривой циклического деформирования [4]. Из рис. 3 видно, что экспериментальные и теоретические долговечности дают хорошую сходимость, и поэтому предложенный метод можно считать приемлемым. [c.109]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...