Температура стенки

Пример 10.2. Для отопления гаража используют трубу, в которой протекает горячая вода. Рассчитать конвективный коэффициент теплоотдачи и конвективный тепловой поток, если размеры трубы d = 0,l м, /= 10 м, а температура стенки трубы /е = 85°С и воздуха ( = 20°С. [c.86]

Пример 11.1. Рассчитать тепловой поток излучением от стальных окисленных труб наружным диаметром d--=0,l м, общей длиной /=10м, используемых для отопления га )ажа с температурой стен /2=15°С. Температура стенки трубы <1=85 С. [c.93]

Температуру стенок труб воздухоподогревателя во избежание конденсации на них водяных паров из уходящих газов желательно поддерживать выше точки росы. Этого можно достичь предварительным подогревом воздуха в паровом калорифере либо рециркуляцией части горячего воздуха. [c.151]

В плотном слое, когда стенка теплообменного устройства имеет высокую степень черноты, влияние нелинейности на эффективную степень черноты незначительно, однако оно сказывается при небольшом различии температур стенки и слоя ((7 ст/7 сл) <0,2). При этом еэ практически не зависит от излучательных свойств и размеров частиц. [c.178]

Представляет интерес сравнение полученных зависимостей с опытными данными. На рис. 4.16, а приведены результаты экспериментального исследования влияния температуры погруженной поверхности на эффективную степень черноты псевдоожиженного слоя для нескольких значений Гсл и диаметра частиц, а на рис. 4.16, б — эти же данные в координатах еэ/есл, (7 ст/Т сл) Как видно из рис. 4.16, б, даже при относительно низких температурах слоя мелких частиц экспериментальные точки хорошо ложатся на прямые линии. Согласно результатам расчета функции еэ(7 ст, Тел, бел) по модели стопы, отклонения от линейной зависимости появляются при достаточно большой разнице температур стенки и слоя (7 ст/7 сл) <0,1), что соответствует условию 7 ст/7 сл<0,5 или /ст<0,5 сл — 136,5 °С. Поскольку экспериментальные анные хорошо описываются формулой (4.48), можно сделать вывод, что предложенная модель позволяет достаточно точно описать процесс как радиационного, так и сложного [c.180]

Для расчетной температуры стенки 425°С. [c.96]

Для расчетной температуры стенки 475°С. [c.96]

Расчетная температура стенки сосуда или аппа-рата, °С [c.97]

Наряду с исследованием средней интенсивности процесса ( 6-9) проводилось изучение и локальной теплоотдачи ( 7-1). Во всех случаях использовалась известная методика стационарного теплового режима, но не всегда предусматривалась предварительная гидравлическая стабилизация движения твердых частиц и жидкости и, пожалуй, нигде не учитывалось нарушение такой стабилизации при переходе дисперсного потока из изотермического участка в неизотермический, теплообменный участок. Таким образом, влияние условий входа в должной мере не оценивалось, что является одной из причин определенной несогласованности различных данных. Средний коэффициент теплоотдачи определялся как непосредственно путем замеров температуры стенки [Л. 215, 229, 309, 350], так и косвенно через коэффициент теплопередачи дисперсного потока н охлаждающей (греющей) жидкости через стенку [Л. 18, 38, 137, 352, 361, 358]. Как правило. Dh/Dbh>0,5 и [c.210]

Подставив в полученное уравнение значения х, выраженные в метрах, найдем соответствующие значения температуры стенки. [c.7]

Показать, что плотность теплового потока 9, Вт/м в случае линейной зависимости коэффициента теплопроводности от температуры может быть вычислена по формуле для постоянного коэффициента теплопроводности, взятого при средней температуре стенки. [c.7]

Задаемся средней температурой стенки <с = 650°С. При этой температуре коэффициент теплопроводности шамотного кирпича равен Яср = 0,84(Ц-0,695-10- -650) = 1,12 Вт/(м-°С). Определяем коэффициент теплопередачи [c.12]

Определяем среднюю температуру стенки и уточняем значение коэффициента теплопроводности [c.13]

Определить температуру стенки/ ,, которую будет иметь провод, если покрыть его каучуковой изоляцией толщиной 6 = 2 мм, а силу тока в проводе сохранить без изменений. Коэффициент тепло-. проводности каучука Я=0,15 Вт/(м-°С). Коэффициент теплоотдачи от поверхности изоляции к потоку воздуха аг=8,2 Вт/(м2- С). [c.20]

Расход воды через трубку С = 0,0091 кг/с температура воды па входе /ж1=87,2°С температура воды на выходе /ж2 = 29°С средняя температура стенки трубки /с = 15,3° С. [c.56]

Для расчета теплоотдачи пластины в воздушном потоке высокой дозвуковой скорости при 10 коэффициент теплоотдачи отнесен к разности температур между температурой стенки и адиабатической температурой стенки а.с [17] [c.64]

Адиабатическая температура стенки [c.65]

S-1. Вычислить средний коэффициент теплоотдачи при течении трансформаторного масла в трубе диаметром d = 6 мм и длиной 1—1 м, если средняя по длине трубы температура масла / , = 80°С. средняя температура стенки трубки /с = 20°С и скорость масла аи = 0,6 м/с (рис. 5-1). [c.65]

Расчет средней теплоотдачи при вязкостном режиме течения жидкости в трубах при постоянной температуре стенки (t = or st) можно производить по следующей формуле [15] [c.66]

Как изменятся значения числа Nu и коэффициента теплоотдачи при вязкостном режиме течения жидкости в трубе, если диаметр трубы увеличить соответственно в 2 и 4 раза, сохранив среднюю температуру жидкости и температуру стенки постоянными а) при постоянной скорости х<идкости и б) при постоянном расходе жидкости. [c.69]

По трубке диаметром rf=6 мм движется вода со скоростью ш = 0,4 м/с. Температура стенки трубки /с = 50°С. Какую длину должна иметь трубка, чтобы ири температуре воды на входе / ц = = 10° С се температура на выходе из трубки была ( >1(2 = 20° С [c.69]

Вода со скоростью ш) = 0,2 м/с движется по трубке диаметром rf = 4 мм и длиной /=200 мм. Температура стенки трубы /с = 70°С. Какая будет температура воды на выходе из трубки, если на входе она имеет температуру ,ki = 10° . [c.71]

По трубке диаметром rf=10 мм течет масло марки МК-Температура масла на входе в трубку /ж1 = 80°С. Расход масла С = = 120 кг/ч. Какую длину должна иметь трубка, чтобы при температуре стенки t =Ж температура масла на выходе из трубки равнялась 76° С [c.71]

По трубкам радиатора диаметром d = 5 мм и длиной 1 = = 0,4 м течет масло марки МС-20 (рис. 5-2). Температура стенок трубок /с = 30° С. [c.71]

Теплофизические параметры конденсата в формулы (10.14), (10.15) следует подставлять при температуре насыщения а и (i, при температуре стенки. Вдоль поверхности, наклоненной под углом ф к вертикали, конденсат стекает медленнее, пленка его получае1СЯ толще, коэффициент теплоотдачи в соответствии С формулой а = Х/б ниже, т. е. [c.88]

Прнмер 10.3. Рассчитать коэффициент теплоотдачи и тепловой поток к горизонтальной трубке парового подогревателя воды для горячего водоснабжения. Длина трубки / = = 2 м, наружный диаметр d = 18 мм, температура стенки <с=100°С. На трубе конденсируется насыщенный водяной пар, р = = 0,6 МПа. [c.89]

Для расчетов коэффициентов т плоотда-чи в первом приближении температуру стенки трубки примем равной средней между температурами теплоносителей с= г2 = (Л + + Г2)/2 100 °С. Согласно ропультатам расчетов, приведенных для данных условий в примерах (10.3) и (10.1, ai = = 8980 Вт/(м -К) и 2 = 6260 Bт/(м K). [c.109]

Во избежание конденсации водяных паров из уходящих газов и связанной с этим наружной коррозии поверхностей нагрева температура воды на входе в котел должна быть выше точки росы для продуктов сгорания. В этом случае температура стенок труб в месте ввода воды также будет не ниже точки росы. Поэтому температура воды на входе не должна быть ниже 60 °С при работе на природном газе, 70 °С при работе на малосернистом мазуте и 110°С при использовании высокосернистого мазута. Поскольку в теплосети вода может охлаждаться до температуры ниже 60 °С, перед Е1ходом в агрегат к ней подмешивается некоторое количество уже нагретой в котле (прямой) воды. [c.155]

В простом открытом газотурбинном цикле камера сгорания с псевдоожиженным слоем под давлением работает как контактный воздухоподогреватель. Часть воздуха после компрессора поступает для сжигания топлива, а остальная часть подмешивается к продуктам сгорания с целью поддержания определенной температуры стенок камеры и температуры горячего газа, подаваемого в газовую турбину. Возможны н другие конструктивные и схемные решения. На рис. 1.6 показана схема ГТУ, оснащенной топочным устройством с псевдоожиженным слоем под давлением. Особенностью данной схемы является подача 1/3 воздуха после компрессора для псевдоожижения слоя, в то время как остальные 2/3 поступают в змеевики, погруженные в слой. Благодаря этому значительно уменьшается количество газов, которые необходи. МО очищать от твердых частиц. Кроме того, такое решение позволяет использовать обычную газовую турбину с [c.16]

Расчеты показывают, что все поверхности пароперегревателей могут быть выполнены из стали 12Х1МФ, при этом температура стенки не будет превышать 575 °С. [c.26]

Для промежуточных расчетных температур стенки допускаемые напряжения определяют линейной интерполя1щей с округлением результатов до 0,5 МПа в сторону меньшего значения. [c.96]

I — геометрический формфактор частицы Тст, Тт — среднеинтегральные температуры стенки канала и тиердых частиц, °К F r, Vn — поверхность и объем канала, охватывающего дисперсный поток. [c.272]

Теплообмен с пучком труб наиболее детально изучен в [Л. 119]. Нагрев слоя песка при Осл = 0,12- 2,2 Mj eK производился с помощью 18 электрокалориметров D=18 мм, которые набирались в шахматные (продольный и поперечный шаги 4 и 3 1 и 0,75) и коридорные пучки (5j/D = S2/D = 2 и 1,5). Температура стенки электрокалориметров измерялась только для центрального ряда. Обнаружено, что в отличие от однородных сред теплоотдача первых двух рядов значительно выше, что объяснимо завершением тепловой стабилизации теплообмен с последующими рядами идентичен. Интенсивность теплообмена возрастает с уменьшением шагов, что объясняется возможным перемешиванием слоя. Теплоотдача шахматного пучка при Si/D = 4 и Sвлияние скорости оказалось тем же, что и для одиночной трубки. Обработка данных произведена для каждого пучка отдельно по зависимости (10-41). Однако в этом случае А и В — функции не только от d /D, но Si/D, S2/D и номера ряда труб. Погрешность определения Ми сл 19,9%. Отметим, что безразмерные [c.352]

Как отмечалось в гл. 10, наряду с вертикальным поперечно продуваемым слоем представляют интерес теплообменники с наклонным поперечно продуваемым движущимся слоем. Согласно [Л. 340] подобные устройства разрабатывались для фиксации ( закалки ) азота при продувке сползающего слоя гальки (шаровидной насадки из 977о MgO диаметром 12,5 мм) газом, быстро снижающим свою температуру от 2 370 до 287—315° (рис. 11-9), Затем переключением четырехходового вентиля слой, охладивший газы, становится нагревателем для воздуха, а подогревающий слой — охладителем. Время полного цикла 6 мин, Gt = 226- 906 кг ч, Арсл = 0,28- 0,35 бар, объемный коэффициент теплоотдачи в слое (21—31)-10 вт1м -град. Кладка зоны горения, расположенной над сползающим слоем насадки, выполнена из 97% MgO в виде подвесного свода. Опыт наладки и двухмесячной работы установки потребовал снижения температуры стенок до 2 040°, что уменьшило спекание насадки. Однако производительность установ- [c.383]

Вторая зона слитка — зона столбчатых кристаллов 2. После образования самой 1к0рки условия теплоотвода меняются (из-за теплового сопротивления, из-за повышения температуры стенки изложницы и других причин), градиент температур в прилегающем слое жидкого металла резко уменьшается и, следо1ватель-но, уменьшается степень переохлаждения стали. В результате из небольшого числа центров кристаллизации начинают расти нормально ориентированные iK поверхности корки (т. е. в направлении отвода тепла) столбчатые кристаллы. [c.52]

Количество испарившегося топлива из поплавковой камеры карбюратора зависит от площади свободной поверхности, температуры стенок, исполнения балансировочных каналов, конструкции главной дозирующей системы. Уменьшение нагрева поплавковой камеры достигается установкой термоизолирующих прокладок и экранов, защищающих ее от теплового излучения горячих деталей двигателя. За рубежом находят применение карбюраторы с пластмассовым корпусом поплавковой камеры. [c.80]

S-9. Определить количество теплоты, передаваемой от газой к стейкам труб первого газохода котла, результаты исследования которого были приведены в задаче 3-8, если известны следующие данные средняя скорость газа ш = 6 м/с температуры дымовых газов в начале и конце первого газохода котла соответственно /м 1 = У00 С и , 2=700 С температура стенок труб /с =250° С площадь новерх-постн нагрева газохода f = 500 м . [c.58]

Опыты проводились при различных температурах стенки трубы. При этом былн получены следующие значения коэффициента теплоотдачи [c.58]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...