Предел текучести нижний

Здесь зерна металла слегка вытягиваются и поворачиваются, появляется текстура материала. Возникает сложнонапряженное состояние, напряжения могут достигать величины предела текучести. Нижняя граница зоны может быть определена путем анализа микрошлифа корня стружки (рис, 2.4) или по искажению координатной сетки, предварительно нанесенной на поверхность испытуемого образца. Верхняя граница зоны представляет собой поверхность, являющуюся геометрическим местом точек максимальных скоростей деформаций (e,- = e max)- [c.30]

Расчет по предельному состоянию. Прежде всего выясним, какое состояние для рассматриваемой системы предельное. Из выполненного выше расчета следует, что в пределах упругости От >ai>au. Поэтому при возрастании нагрузки предела текучести сначала достигнут напряжения в верхнем участке. Это состояние не приведет к исчерпанию несущей способности системы, так как нижние участки, находящиеся еще в упругом состоянии, будут сопротивляться возрастающей нагрузке. Усилие, воспринимаемое верхним участком, при этом постоянно [c.492]

Так как 1—а>а, то сильнее будет напряжена нижняя часть, сжимаемая силами А. В тот момент, когда напряжения в ней дойдут до предела текучести, реакция нижней опоры будет равна А = а Р. На верхнюю часть будет передаваться в этот момент сила [c.284]

На оси ординат полной кривой усталости показаны характерные точки, соответствующие пределу прочности — <тв напряжению верхнего разрыва (верхняя граница малоцикловой зоны) — а напряжению нижнего разрыва (нижняя граница малоцикловой зоны)—о критическому напряжению усталости — Ок, при котором разрушение наступает за Nk циклов пределу усталости (выносливости)— а-й циклическому пределу текучести — а циклическому пределу упругости — о . [c.361]

Для металлов, не имеющих площадки текучести, предел текучести определяют условно как напряжение, при котором остаточная деформация составляет величину, установленную ГОСТом или техническими условиями. По гост 1497—84 величина остаточной деформации составляет 0,2 % от измеряемой длины образца. Условные пределы текучести отмечают нижним индексом в соответствии с заданной величиной деформации, например оо г. [c.103]

Для о. ц. к. металлов нижний предел текучести. [c.238]

Рис. 146. Зависимость предела упругости алюминии (99,99 %) при комнатной температуре а) и нижнего предела текучести сплавов железа от величины зерна (б)

Определим предельное значение силы Р для симметричной системы, состоящей из трех стержней, нижние концы которых соединены общим шарниром (рис. 17.3, Я). В предельном состоянии при исчерпании несущей способности нижний шарнир, к которому приложена сила Р р, смещается по вертикали и в поперечных сечениях всех трех стержней системы возникают напряжения, равные пределу текучести. [c.588]

Когда эта сила вызовет напряжение в нижней части стержня, равное пределу текучести сТр,,. будет удовлетворено равенство [c.75]

Иногда переход от упругих деформаций к пластическим сопровождается резким падением нагрузки. На диаграмме растяжения (рис. 33) это явление изображается участком В—Ву—Вг. которому соответствуют два предела текучести — верхний (точка В), соответствующий большей нагрузке, и нижний — участок В В2- [c.69]

Физический предел текучести — напряжение, при котором образец деформируется под действием практически неизменной нагрузки. При наличии зуба фиксируются верхний а и нижний пределы текучести. Физическая природа подробно изложена в разделе 2.1. [c.34]

В свете развитых выше представлений интересно вернуться к сравнению механических свойств деформированного и рекристаллизованного молибдена. Эти свойства приведены на рис. 4.16 в виде совмещенной для двух состояний диаграммы ИДТ [41], в верхней части которой показаны для каждого состояния кривые температурной зависимости предела текучести сто.г (кривые 10 и 11) и разрушающего напряжения 5 (кривые 12 и 13) в нижней — характеристики [c.179]

Рис. 5.13. Схематическая диаграмма зависимости разрушающего напряжения (I), предела текучести (2), сужения (3) и удлинения (4) однофазных ОЦК-металлов от температуры при одноосном растяжении (Т . Т — нижняя и верхняя границы хрупко-пластичного перехода, —темпе-

Предварительно на нескольких образцах определялись значения верхнего и нижнего предела текучести, а также длина площадки текучести. Скорость нагружения при определении этих параметров и скорость циклического деформирования была постоянной и равной 1,4-10 се/с . [c.214]

Таким образом, на основании проведенных исследований можно сделать вывод, что при циклическом деформировании образцов малоуглеродистой стали при амплитуде напряжений, лежащей между нижним и верхним пределами текучести, наблюдается понижение верхнего предела текучести. Причем степень его понижения зависит от величины первоначальной амплитуды напряжений. Изменение нижнего предела текучести во всех случаях несущественно, тогда как изменение длины площадки текучести значительно. Эти изменения связаны, по-видимому, с протеканием процессов микропластической деформации на поверхности образца при напряжениях ниже макроскопического верхнего предела текучести. Это объяснение, однако, не учитывает процессы старения, которые могут протекать в процессе циклического деформирования. Поэтому дальнейшие исследования процессов микропластической деформации и их влияния на верхний предел текучести и площадку текучести с учетом скорости деформирования и процессов старения могут привести к более полному пониманию природы предела усталости в малоуглеродистых сталях. [c.216]

Показано, что при циклическом деформировании с амплитудой напряжения, лежащей между верхним и нижним пределами текучести, наблюдается понижение верхнего предела текучести и изме-иение длины площадки текучести. Эти изменения связываются с процессами микропластической деформации, протекающими ири напряжениях ниже макроскопического верхнего предела текучести. Иллюстраций 2. Библиография — 5 названий. [c.263]

Легированные стали с относительно небольшой массовой долей элементов обычно в сумме, не нревышаюш ей 2-3 %, и с низким содержанием углерода, используемые для сварных металлоконструкций, называют низколегированными. Прокат из низколегированных сталей для строительных конструкций поставляют по ГОСТ 19281-89, ГОСТ 6713-91, ГОСТ 27772-88 и ТУ. В ГОСТ 27772-88 приведены такие стали, в обозначениях марок которых буква означает назначение стали или принадлежность ее к стандартной системе, цифры — предел текучести (нижний гарантированный или средний, МПа). Например, С345, С375, где С — строительная сталь, 345, 375 — ст , МПа. Высокий уровень легирования сдерживается ухудшением свариваемости, снижением сопротивления хрупкому разрушению и экономической эффективности. В табл 7.8 приведены механические свойства проката из низколегированных сталей, применяемых в строительных кон- [c.119]

В ГОСТ 27772-88 приведены такие стали, в обо-значешш марок которых буква означает назначение стали или принадлежность ее к стандартной системе, цифры — предел текучести (нижний гарантированный или средний, МПа). Например, С345, С375, где С — строительная сталь, 345, 375 — МПа. [c.302]

При упрочнении конусных деталей, нагруженных осевой силой, к детали прилагают перегрузочную силу Р (рис, 273, о), под действием которой верхний фланец подвергается сжатию, а низший — растяжению в- раднад пых направлениях. Силу Р выбирают так, чтобы напряжения во флащшк превосходили предел текучести материала. После снятия перегрузки стенкИ конуса, упруго расправляясь, растягивают пластически сжавшийся верхний фланец и стягивают пластически раздавшийся нижний фланец, вызывая в первом остаточные напряжения растяжения, а во втором — сжатия (рис. 273, п). [c.399]

Проверка на смятие актуальна для высоконанряженных шлицевых соединений с малым общим числом циклон ка гружений, при котором износ euj,e мал. Расчет производят с учетом динамической нагрузки (коэффициент динамичности при реверсивной работе 2...2,5) и с полным учетом неравномерности распределения нагрузки между зубьями коэффициентом К, (табл. 8.5, нижняя строка). Допускаемое давление выбирают по пределу текучести с коэффициентом безопасности [c.138]

С использованием методов растровой электронной микроскопии, метода скользящего пучка рентгеновских лучей и измерения микротвердости исследованы процессы самоорганизации дислокационной и субаереиной структуры в приповерхностных слоях и внутренних объемах технически чистого рекристаллизованного Мо при статическом растяжении и влияние магнетроиного покрытия Мо-45, 8Re-0,017 на особенности протекания этих процессов вблизи поверхности. Исследования проводили на образцах, растянутых до деформаций, соответствующих пределу пропорциональности, нижнему пределу текучести н пределу прочности. [c.185]

Зуб текучести и наличие верхнего и нижнего пределов текучести на кривых а—е о. ц. к. металлов объясняются блокировкой дислокаций примесными атомами внедрения. С увеличением чистоты металла (например, зонной очисткой) эти явления исчезают. Верхнему пределу текучести обычно соответствует пластическая деформация 0,02—0,5%. Разница между верхним и нижним пределами текучести может быть в два раза. За зубом текучести следует площадка текучести, в пределах которой пластическая деформация распространяется по образцу в виде движущихся фронтов полос Людерса —Чернова. Когда эти полосы покрывают весь образец, площадка текучести кончается, а на кривой а—г появляется участок деформационного упрочнения. По мере повышения температуры испытания площадка и зуб текучести сменяются зубчатой кривой а— е (явление Портевена—Ле-Шателье). С повышением температуры интенсивность деформационного упрочнения становится существенно выше, чем при более низких температурах, так как примесные атомы диффундируют достаточно быстро, чтобы сопровождать движущуюся дислокацию. Такая блокировка движущихся дислокаций способствует увеличению dafde, и приложенное напряжение преодолевает эту блокировку путем отрыва дислокации или генерированием новых дислокаций. [c.233]

Задача 17.2 (к 17.2). Определить предельную нагрузку для системы, состоящей из четырех стальных стержней, нижние концы которых соединены общим шарниром (рис. 17.15). Площади Р поперечных сечений всех стержней одинаковы и равны 4 см . Предел текучести стали принять равньии 250 МПа. [c.605]

Определим теперь площадь поперечного сечения стержня по допускаемой нагрузке. Так как стержень выполнен из мягкой стали, имеющей на диаграмме растяжения (сжатия) площадку текучести, то после того, как в верхней части стержня напряжение достигнет предела теку- чести, здесь оно дальше увеличиваться- не будет. С уве- личеипем силы Р напряжение станет расти только в нижней части стержня. Так будет происходить до такого 1значения силы Р, когда и в нижней части стержня напряжение достигнет предела текучести. Только после этого описанное увеличение силы вызовет текучесть всего стержня. Иначе говоря, предельной нагрузкой в данном случае будет та, которая вызовет напряжение в обеих частях стержня, разное а . После того как в верхней части стержня напряжение достигло а ,, наша система стала как бы статически определимой, так как часть предельной силы, идущей на растяжение верхней части, уже известна, т. е. стала равной or f,, где —искомая площадь поперечного сечения стержня. [c.75]

Величина верхнего предела текучести зависит в большой степени от условий проведения испытаний, но не от свойств материала . Нижний же предел зависит от свойств материала, поэтому значение предела текучести определяется по нагрузке, соответствующей участку В1В2. [c.69]

Температура — Рис. 5.16. Схематическая диаграмма зависимости разрушающего напряжения (/), предела текучести (2), сужения (Д) и удлинения 4) дисперсноупрочненных ОЦК-ме-таллов от температуры при одноосном растяжении (Г"—Г — нижняя и верхняя границы хрупко-пластичного перехода, Гс — температура смены механизма роста докритических трещин. Г — температура перехода от среза к нормальному разрыву). [c.209]

Экстремум на диаграмме конструктивной прочности был обнаружен также и при изотермическом превращении аустенита в интервале температур 250—450°С (рис. 8.17). Наибольшие значец]в .цяз-кости разрушения стали со структурой бейнита соответствуют температуре распада переохлажденного аустенита, равной 350°С. Снижение температуры распада до 250°С ведет к росту предела текучести и уменьшению значений вязкости разрушения. Это связано главным образом с увеличением содержания углерода в а-фазе и увеличением степени блокировки дислокаций внедренными атомами углерода. Уменьшение пластичности ферритной матрицы затрудняет протекание релаксационных процессов в вершине трещины и увеличивает скорость ее распространения, снижая тем самым сопротивление стали хрупкому разрушению. Сложный характер диаграммы конструктивной прочности объясняется не только влиянием структурных изменений в бейните при варьировании температурой распада аустенита, но и сменой морфологии бейнита, т. е. переходом от нижнего бейнита к верхнему. При температурах образова- [c.149]

Рис. 5. Схемагичйское изображение полной кривой усталости —временное сопротивление (7 — напряжение верхнего разрыва сг" — напряжение нижнего разрслаа (второй разрыв) критическое напряжение (третий вид разрыва — предел выносливости, циклический предел текучести — циклический предел упругости — критическое число циклов о Ир—константы

Характеристики композита Ti40A — 25%В после отжига различной продолжительности при 1144 К представлены в табл. 3. Волокна бора заметно упрочняют композит (предел текучести матрицы 37 кГ/мм2). Испытывали по три образца композита в одинаковых условиях, и разброс результатов был крайне мал. Для каждого значения продолжительности отжига приведены как абсолютные величины прочности при растяжении (в единицах кГ/мм ), так и относительные величины (отнесенные к прочности композита So, не подвергавшегося термической обработке). Прочность достигает первого, более низкого плато после отжига при 1144 К в течение 0,5 ч, а деформация разрушения волокон становится постоянной при меньшей продолжительности отжига. Для слоев диборида титана толщиной 0,7 мкм и более среднее значение нижнего предела деформации разрушения составляет 2,5X ХЮ- . Это значение и предсказывал Меткалф на основе характеристик диборида титана [18] (табл. 1). [c.157]

Многоцикловые долговечности отдельных перегрузочных ре ки-мов сравнивались на уровне а = 211 МПа, соответствуюш ем долговечности 5 10 " циклов. В табл, 1 и на рис. 1 приведена зависимость среднего значения долговечности от количества циклов предварительной перегрузки при Де = 8 10 . Полученные результаты показывают, что односторонняя повторная перегрузка в область нижнего предела текучести и в случае ыизкоуглеродпстой конструкционной стали вызывает понижение среднего значения многоцикловой долговечности до 22609 циклов при 100 циклах предварительной повторно-пластичес- [c.351]

Для сравнения в табл. 2 приведены результаты испытаний в области многоцикловой усталости образцов, подвергнутых предварительному одностороннему нагружению, до области упрочнения их при вщах = 10 %. Средняя долговечность образцов по сравнению с долговечностью образцов, не подвергнутых предварительному нагружению, возросла на 45 %. В ходе нагружения материала, подвергнутого значительному предварительному упрочнению, размах полной относительной деформации и ее пластических составляющих существенно не изменялись в отличие от изменения этих величин после предварительной односторонней и переменной деформации в области нижнего предела текучести. [c.352]

Приведен обзор имеющихся литературных данных о влиянии предварительной односторонней и повторной перегрузок на иоследующую многоцикловую усталость механических металлов. Представлены результаты экспериментального исследования о влиянии односторонней и повторной перегрузок в области нижнего предела текучести и упрочнения низкоуглеродистой стали ЧСН 11375.1 на ее многоцикловые усталостные характеристики. Полученные данные дополнены замечаниями о влиянии перегрузки на развитие дислокационной субструктуры при последующем многоцикловом нагружении. [c.435]

При всех исследованных температурах прочность и удлинение сварных соединений сплава 5083, выполненных в вертикальном положении, несколько выше, чем при сварке в нижнем положении предел текучести сварных соединений в обоих указанных случаях одинаковый. У сварных соединений сплава АМгб, выполненных как в нижнем, так и в вертикальном положениях, прочностные свойства одинаковые при каждой заданной температуре. У обоих исследованных сплавов прочностные свойства сварных соединений, как правило, ниже, чем свойства основного материала. [c.113]

Значения удельной энергии распространения трещины q для сварных соединений сплава 5083, выполненных в нижнем и в вертикальном положениях, почти одинаковы при комнатной и низких температурах и сравнимы со значениями этой характеристики для основного материала плит сплава 5083-0. Значение q у сварных соединений спла ва АМгб при комнатной температуре значительно ниже, чем у сварных соединений сплава 5083 при 77 К значения этой характеристики составляют около 60 % от значений при комнатной температуре. Снижение этих значений не отразилось на величинах отношения прочности на раздир к пределу текучести или на величинах вязкости разрушения. [c.114]

Система нагружения. На рис. 1 изображена схема нового криостата. Все силовые детали изготовлены из сплава Ti—6А1—4V. Титан и его сплавы по сравнению с другими традиционными конструкционными материалами при низких температурах имеют значительно больший предел текучести и меньшую теплопроводность. Верхнее и нижнее основания соединены тремя полыми титановыми штангами диаметром 13, длиной 457, толщиной стенки 0,25 мм. Верхнее основание крепится болтами к криостату. В средней части штанги дополнительно фиксируются пластиной. Основания и промежуточная пластина, создавая достаточную жесткость конструкции, обеспечивают течение гелия вдоль стенок сосуда Дьюра. Дополнительными элементами жесткости служат цилиндры (толщина стенки 1.6 мм), концентрично расположенные между нижним основанием и промежуточной пластиной, изготовленные из нержавеющей стали. Цилиндры находятся в жидком гелии и не являются дополнительным теплопроводом. В цилиндрах размещаются электрические провода и трубки для подачи гелия. Диаметр титановой тяги составляет 3.2 (нижняя часть) и 6.3 мм (верхняя часть). Такая тяга выдерживает нагрузку до 4,5 кН (при комнатной температуре). При низких температурах несущая способность удваивается (Э,0 кН при 4 К). Соосность образца относительно оси растяжения обеспечивается жесткими допусками на обработку ( 0,013 мм) и посадочным местом между нижним основанием и гайкой на конце тяги, имеющем сферическую поверхность. [c.385]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...