Температура стенки труб

Пример 10.2. Для отопления гаража используют трубу, в которой протекает горячая вода. Рассчитать конвективный коэффициент теплоотдачи и конвективный тепловой поток, если размеры трубы d = 0,l м, /= 10 м, а температура стенки трубы /е = 85°С и воздуха ( = 20°С. [c.86]

Пример 11.1. Рассчитать тепловой поток излучением от стальных окисленных труб наружным диаметром d--=0,l м, общей длиной /=10м, используемых для отопления га )ажа с температурой стен /2=15°С. Температура стенки трубы <1=85 С. [c.93]

Температуру стенок труб воздухоподогревателя во избежание конденсации на них водяных паров из уходящих газов желательно поддерживать выше точки росы. Этого можно достичь предварительным подогревом воздуха в паровом калорифере либо рециркуляцией части горячего воздуха. [c.151]

Вода со скоростью ш) = 0,2 м/с движется по трубке диаметром rf = 4 мм и длиной /=200 мм. Температура стенки трубы /с = 70°С. Какая будет температура воды на выходе из трубки, если на входе она имеет температуру ,ki = 10° . [c.71]

Определить количество теплоты, передаваемой от стенки одной трубы к воде, и температуру воды на выходе, если температура стенок труб поддерживается равной 80° С. [c.79]

В вертикальном водоподогревателе вода, имеющая температуру на входе /, 1 = 10° С, течет снизу вверх по трубам диаметром d = 24 мм. Температура стенок труб поддерживается равной с = 140°С. Какой длины должны быть трубы подогревателя, чтобы при расходе воды через одну трубу G = 90 кг/ч температура воды на выходе была ж2 = 70°С. [c.82]

Какой длины необходимо выполнить трубы горизонтального теплообменного аппарата, в котором вода должна нагреваться от температуры /ш1 = 5°С до i 2 = 55° , если диаметр труб, по которым движется вода, rf=18 мм, температура стенок труб /с = 70° С и расход воды через каждую трубу составляет G — = 72 кг/ч. [c.83]

Вычислить потерю напора по длине трубы, если в качестве теплоносителя применены а) вода и б) трансформаторное масло. Расчет произвести для случая охлаждения теплоносителя при температуре стенки трубы /с = 20°С и для случая нагревания при i = = 80" С. [c.89]

Термодинамическая температура воздуха на входе в трубу /,= = 1200° С. Температура стенки трубы с = 350°С. Давление воздуха на входе / i = 750 мм рт. ст. и на выходе рг = 510 мм рт. ст. [c.99]

Пример 27-1. Определить коэффициент теплоотдачи и количество переданной теплоты при течении воды в горизонтальной трубе диаметром d = 0,008 м и длиной 1= 6 м, если скорость w= - 0,1 м/сек] температура воды = 80° С, температура стенки трубы = 20 С. [c.443]

Придавая ез значения 0,5 0,8 0,7 и 0,95, получаем значения температуры стенки обмуровки соответственно 7 з=960, 900, 875, 869 К. Значения Тз были получены при следующих исходных данных котла температура стенок кипятильных труб 7 к=360°С, температура стенок труб пароперегревателя Гп=500°С, степень черноты факела (топливо АШ) 8ф=0,45. Отметим, что с ростом температуры стенок пароперегревателя разность между [c.215]

Кипение в потоке жидкости. Предположим для определенности, что жидкость течет по трубе, температура стенок которой постоянна. Характер теплообмена между жидкостью и стенками трубы показан на рис. 12.7. Пока температура стенок трубы ниже температуры кипения жидкости в данном сечении, теплообмен происходит по законам конвективной теплоотдачи. [c.478]

Т2 (1) — опытные значения температур стенки трубы в десяти сечениях, °С [c.215]

Т (I) — значения температур стенки трубы, соответствующие аппроксимирующей зависимости, С [c.215]

Вычислить коэффициент теплоотдачи при течении глицерина 87%-ной концентрации по Трубкам нагревателя (рис. 15.3). Глицерин нагревается паром от Tj = 293 К до Та =373 К. Средняя температура стенки трубы Гст =393 К, скорость течения глицерина w = 0,12 м/с, внутренний диаметр трубок d - 32 мм. [c.224]

Определить среднюю температуру стенки трубы [c.145]

Низкотемпературная коррозия. Для предотвращения коррозии в трубах воздухоподогревателей необходимо, чтобы температура стенок труб была выше температуры точки росы продуктов сгорания. [c.82]

Так как коэффициент теплоотдачи от продуктов сгорания к стенкам труб пароперегревателя несколько больше, чем от стенок труб к перегретому пару, то температура стенки труб его будет несколько ближе к температуре продуктов сгорания, чем к температуре перегретого пара. Отсюда следует, что в пароперегреватель продукты сгорания [c.281]

Поскольку теплофизические характеристики жидкости обычно задаются в таблицах, при проведении эксперимента необходимо определить зависимость между коэффициентом теплоотдачи и средней скоростью жидкости в трубе. Схема экспериментальной установки показана на рис. 16.2. Жидкость циркулирует с помощью насоса 8 в замкнутом контуре, в котором размещены экспериментальная труба ], обогреваемая электрическим нагревателем 2, и охлаждаемый водой холодильник 6. Наличие холодильника позволяет поддерживать заданную температуру жидкости на входе в экспериментальную трубу. Расход жидкости регулируется задвижкой 7 и измеряется расходомером 5. Температура воды на входе в экспериментальную трубу и выходе из нее измеряется термопарами 4. Термопара 3 служит для определения температуры стенки трубы. [c.202]

Согласно формуле (7-18) коэффициент сопротивления трубы является функцией числа Рейнольдса, а q определяется разностью температур стенок трубы и текущего газа и коэффициентом теплоотдачи, зависящим согласно (7-19) от чисел Рейнольдса и Прандтля. [c.265]

Во избежание конденсации водяных паров из уходящих газов и связанной с этим наружной коррозии поверхностей нагрева температура воды на входе в котел должна быть выше точки росы для продуктов сгорания. В этом случае температура стенок труб в месте ввода воды также будет не ниже точки росы. Поэтому температура воды на входе не должна быть ниже 60 °С при работе на природном газе, 70 °С при работе на малосернистом мазуте и 110°С при использовании высокосернистого мазута. Поскольку в теплосети вода может охлаждаться до температуры ниже 60 °С, перед Е1ходом в агрегат к ней подмешивается некоторое количество уже нагретой в котле (прямой) воды. [c.155]

S-9. Определить количество теплоты, передаваемой от газой к стейкам труб первого газохода котла, результаты исследования которого были приведены в задаче 3-8, если известны следующие данные средняя скорость газа ш = 6 м/с температуры дымовых газов в начале и конце первого газохода котла соответственно /м 1 = У00 С и , 2=700 С температура стенок труб /с =250° С площадь новерх-постн нагрева газохода f = 500 м . [c.58]

Опыты проводились при различных температурах стенки трубы. При этом былн получены следующие значения коэффициента теплоотдачи [c.58]

Число Нуссельта и коэффициент теплоотдачи ддя воды определяем по формуле (5-7), в который, учитывая, что коэффициент теплоотдачи со стороны воды намного больше коэффициента теплоотдачи со стороны газов и, следоиательно, температура стенки трубы близка к температуре воды, полагаем (Ргж2/Ргс2) 1 [c.229]

Одним из Примеров успешного использования концепции изменения мерности, изложенной в главе 1, является качественное описание экспери-метальных результатов, полученных при исследовании труб печей пиролиза, подвергшихся сложному нагружению в процессе эксплуатации. Змеевики трубчатых печей пиролиза тяжелых нефтепродуктов испытывают значительные тепловые нагрузки. Нормальная температура стенок труб в процессе эксплуатация достигает 750-820°С. Вследствие достаточно жесткого температурного режима на внутренних стенках печных труб откладывается кокс, для удаления которого с периодичнос гью 2 раза в месяц проводится процесс паровыжига. [c.330]

По условиям теплообмена трубу можно подразделить на три участка. Во входном участке температура стенки трубы меньше температуры насыщения. Проходя через этот участок, жидкость подогревается, причем теплообмен не сопровождается кипением. На втором участке трубы температура стенки превышает температуру насыщения, но ядро потока не достигло еще этой температуры. Поэтому отделяющиеся от поверхности нагрева пузырьки пара частично или полностью конденсируются в центральной части потока. Такое явление называют кипением недогретой жидкости. [c.410]

Формулы (12.41)—(12.43) получены для теплообмена при постоянной плотности теплового потока на стенках трубы и относятся к стабилизированному (в гидродинамическом отношении) течению жидкости в трубе. Так как в условиях постоянной температуры трубы плотность теплового потока меняется вдоль трубы незначительно (что связано с весьма медленным изменением температуры жидкости вдоль трубы при больших х) то указанные формулы можно в первом приближении применять и для теплообмена в условиях постоянной температуры стенок трубы, внося при необходимости уточнения в йисленные коэффициенты. [c.464]

Наконец, необходимо упомянуть, что при температуре стенки трубы, превышающей температуру предельного перегрева жидкости (температура спинодали), режимы течения со сплошной пленкой пара на стенке могут существовать при наличии сплошного жидкого стержня в ядре потока. Это наблюдается, например, при подаче криожидкости (азота, кислорода, водорода, 1елия, сжиженного природного газа) в теплую трубу, находящуюся при комнатной температуре сходная картина возникает в экспериментах, моделирующих послеаварийное охлаждение твэлов ядерного реактора, когда в трубу с температурой около 1000 °С подается вода комнатной температуры (так называемое повторное смачивание — rewetting). При малых объемных паросодержаниях в этих случаях возникает стержневой, или обращенный кольцевой режим течения двухфазного потока жидкий стержень, отделенный от стенки паровой пленкой. [c.339]

Определить коэффициент теплоотдачи и количество переданной теплоты при течении воды в трубе диаметром б = 10 мм и длиной 1 = 400 мм, если расход воды составляет 100 л/ч, дэедняя температура воды и = 48 °С, температура стенки трубы = 32 °С. [c.52]

Определить потери теплоты в окружающую среду излуч13-нием с 1 м надземного трубопровода ночью, если с1 =720 мм, степень черноты 8=0,9, температура стенки трубы 1с= 30 °С, а температура окружающего воздуха и = 10 °С. р2 р1. [c.67]

СРЕДНЯЯ ТЕМПЕРАТУРА ВОЗДУХА - Р7.ГС СРЕДНЯЯ ТЕМПЕРАТУРА СТЕНКИ ТРУБЫ - F7.1 С 4 В.ПЛОТНОСТЬ ВОЗДУХА F7.3 КГ МЗ 9.СРЕДНЯЯ СКОРОСТЬ ВОЗДУХ В ТРУБЕ F7.I М 11.СРЕДНИЙ ТЕМПЕРАТУРНЫЙ HAIW - F7.1 К > [c.213]

Преподавателем задаются следующие фиксированные величины d — диаметр трубы /г, Рг — термодинамические пара1иетры внешнего потока рп — термодинамические параметры потока внутри трубы — скорость теплоносителя внутри трубы доп — максимально допустимая температура стенки трубы (определяется маркой стали) (и г.мин, даг.макс) — допустимый интервал изменения скорости Tu — степень турбулентнорти внешнего потока. [c.230]

Температура стенки трубы измеряется с помощью 12 хромель-копелевых термопар (ТХК), спаи которых заделаны в стенку трубы по винтовой линии. Отсчет номеров термопар принят от нижнего конца трубы. Вывод термопар осуществлен через внутреннюю полость трубы и далее через верхний торец. Торцы закрыты заглущками для устранения отвода теплоты через внутреннее пространство трубы. Координаты термопар от нижнего конца трубы U приведены на рис. 10.4. Вблизи наружной стенки трубы на расстоянии 400 мм друг от друга по вертикали установлены две передвижные термопары [c.143]

В парогенерирующих трубах вследствие высоких значений температура стенки этих труб близка температуре кипящего теплоносителя (отличается не более чем на 50 °С). Однако в этих трубах с повышением плотности тепловых потоков увеличивается содержание пара в парожидкостной смеси и оно может достигнуть такого значения, что на внутренней поверхности труб образуется паровая пленка. В этом случае резко ухудшается интенсивность теплообмена, вследствне чего резко возрастает температура стенки трубы и она может прогореть. Это исключается путем соблюдения гидродинамического режима движения парожидкостной смеси в обогреваемых трубах, который обеспечивается надежной циркуляцией теплоносителя в циркуляционном контуре парогенератора. [c.282]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...