Нагрузка однопараметрическая

Представленные поправки в большинстве случаев характеризуют однопараметрическое изменение условий нагружения. К ним следует отнести в первую очередь асимметрию цикла и частоту приложения нагрузки, которая применительно к элементам авиационных нагрузок меняется в широком диапазоне. Однако в условиях эксплуатации внешнее воздействие на ВС оказывается комплексным и многопараметрическим. В связи с этим необходимо учитывать именно синергетическую ситуацию влияния на поведение материала, как и в случае внешнего воздействия, также необходимо рассматривать несколько факторов, через которые учитывается реакция материала на это воздействие. Поэтому далее влияние основных параметров внешнего воздействия, одновременное изменение которых является типичным для элементов авиационных конструкций и должно быть учтено при моделировании кинетики усталостных трещин, будет рассмотрено после введения еще одной характеристики в кинетические уравнения (5.63) — фрактальной размерности. [c.254]

Методы однопараметрической схематизации позволяют представить изучаемый процесс в виде спектра изменения одного параметра цикла нагружения — амплитуды нагрузки. [c.20]

Двухпараметрические методы схематизации описывают каждый цикл изменения нагрузки двумя параметрами — величиной амплитуды и средним значением нагрузки, что хорошо отражает свойства нестационарного режима. Амплитуды сТа циклов определяются в соответствии с методом размахов однопараметрической схематизации. Второй параметр — среднее значение нагрузки От — равен полусумме смежных экстремальных значений кривой, образующих полуцикл (рис. 12) [c.25]

Распространение приведенного в предыдущем параграфе построения на двухпараметрическую систему не дает необходимой наглядности, поэтому рассмотрим другую геометрическую интерпретацию, которая обладает в этом отношении определенными преимуществами. Применительно к повторным воздействиям механической нагрузки (на однопараметрическую систему) эта интерпретация была разработана Ходжем [174]. [c.21]

Например, для однопараметрической системы (см. рис. 1) данное условие выполняется, когда суммарное упругое усилие в первом элементе при возрастании параметра нагрузки является отрицательным (сжимающим) тогда объемлющее распределение усилий при очевидном механизме разрушения не будет изохронным (см. рис. 12,а и рис. 13, линия а, второй участок). [c.217]

Рассмотрим случай, когда свойства материала и упругие характеристики конструкции как целого не изменяются в процессе деформирования, элементы конструкции не теряют устойчивости и деформируются в пределах первой и второй стадий ползучести, а внешние нагрузки Qix,y,Z,t) и температурное поле T x,y,z,t) являются однопараметрическими, т. е. описываются соотношениями вида [c.125]

И, наконец, статически неопределимая балка как целое может быть элементом, например, рамы. Другими словами, по предлагаемой методике расчет на каждом уровне декомпозиции, где обобщенные нагрузки и температуры однопараметрические, завершается формированием соотношений вида (2.8.26) с соответствующими и и Q, Т, которые, в свою очередь, являются исходными для расчета на следующем, более низком уровне декомпозиции конструкции. В результате численное решение задачи большой размерности заменяется серией последовательных численных решений задач значительно меньших размерностей. [c.127]

Следовательно, при выдвинутых предположениях относительно малой зоны пластического течения коэффициент интенсивности напряжений можно рассматривать как однопараметрическую меру нагрузки, приложенной к материалу в окрестности вершины трещины. Стало быть, подход, основанный на понятии коэффициента интенсивности напряжений, позволяет обойти вопрос о том, каким образом материал в окрестности вершины трещины на самом деле реагирует на приложенную извне нагрузку. [c.90]

Выше были рассмотрены некоторые наиболее общие закономерности неупругого деформирования конструкции и, в частности, стабилизация процессов деформирования при постоянной и циклически изменяющейся нагрузке, а также связанное с этой особенностью поведения определение предельных состояний. Для произвольных конструкций этим в основном исчерпываются возможности общего анализа более детальное исследование деформационного поведения при различных программах изменения внешних воздействий возможно лишь путем проведения расчетов для конкретных конструкций и условий нагружения. Существует лишь один класс конструкций, применительно к которому общий анализ может быть продолжен и распространен на произвольное повторно-переменное нагружение, —это конструкции, для которых совместное подпространство С одномерно, т. е. деформируемые системы с одной степенью свободы. Для краткости в дальнейшем будем называть их однопараметрическими (деформации во всех точках могут быть определены с помощью одного параметра). Чтобы избежать путаницы, заметим, что в монографии [16 ] число параметров системы связывали с размерностью уравновешенного пространства Y (т. е. с определением само-уравновешенных напряжений), а не пространства С, как в данном случае. [c.195]

Удобство применения обобщенного принципа в прикладных задачах состоит в том, что для его использования достаточно определить хотя бы одну диаграмму деформирования конструкции, по которой находится функция F. Последняя вместе с реологической функцией дает все необходимое, чтобы с помощью уравнений состояния (8.83), (8.81), (8.82) рассчитать реакцию конструкции на любую программу нагружения. Уравнение состояния сводит задачу расчета однопараметрической конструкции к ноль-мерной подобно расчету однородно нагруженного образца материала, здесь устанавливается непосредственная связь между нагрузкой и перемещением, которая полностью отражает зависимость полей напряжения и деформаций в конструкции, [c.202]

В однопараметрических задачах о деформации идеальных упруго-пластических тел диаграмма р—v (обобщенная нагрузка — обобщенное смещение) имеет вид, изображенный на рис. 1, б. В случае растяжения стержня постоянного сечения Криволинейный участок на этой диаграмме отсутствует. [c.17]

Размерность пространства качества зависит от общего числа рассматриваемых трещин, включая все потенциальные источники трещин (например, все концентраторы). Сократим размерность пространства, заменив критерий устойчивости по размерам трещин эквивалентным критерием непревышения расчетными нагрузками остаточной несущей способности. В частности, при однопараметрическом задании процесса нагружения q (t) вместо (7.98) получаем [c.293]

Во второй главе для балок и колец при различных условиях нагружения исследовано напряженно-деформированное состояние как в самой конструкции, так и в элементах композиции. Изучено влияние относительных геометрических размеров стержня, механических свойств арматуры и связующего, их объемного содержания на величину разрушающей нагрузки и характер разрушения пе только при однопараметрическом, по и комбинированном нагружении. Проведено сравнение полученных теоретических результатов с имеющимися в литературе экспериментальными данными. [c.5]

Для балки под действием равномерно распределенной нагрузки p °> и двух сосредоточенных сил в предыдущем параграфе было. показано, что в точках, где нормальные напряжения в связующем по абсолютной величине достигают максимальных значений, сдвиговые напряжения в связующем равны нулю, и наоборот, в точках, в которых сдвиговые напряжения по модулю максимальны, нормальные напряжения в связующем равны нулю. В этом случае для балки, находящейся при однопараметрическом нагружении, соотношение (6.5) распадается фактически на два, [c.64]

Таким образом, если кольцо находится при однопараметрическом внешнем воздействии, нагрузку начального разрушения найдем из (10.5) — (10.7), где [c.83]

Рассмотрим сначала кольцо под действием двух сосредоточенных сил приложенных в сечениях gi, gn. В силу соотношения (12.14) данное нагружение является однопараметрическим. Зависимости разрушающей нагрузки от параметров 2 и Юс для кольца под действием двух сосредоточенных сил изображены на рис. 13.1—13.3. Расчет для указанных рисунков был проведен при параметрах (9.21), (9.22),=20 и для рис. 13.1 npi Oo = li 1 (2)-о =20, = 15 (75), = л/2, г = Зя/2, 3 (4)-о" = 20 (10), = 75, = л/3, 2 = Ия/б для рис. 13.2 при о = 20 1 (2) Оо= 1, = 5 (10), . = я/2, г = Зя/2, 3 (4)-Оо= 1 (5), Р = 10, = л/3, 2=11я/б для рис. 13.3 при = 5, Оа = 20 1 (2)-о = 1, =15 (75), 1 = я/2, 2 = Зя/2, 3 (4)-Оо= 1 (5), = 75, = я/3, 2=11я/б. Смысл обозначений здесь тот же, что и в случае балок из 10, И. Если значения ai и не указаны на рисунке, то данные величины являются функциями рассматриваемых параметров и определяются из уравнений (12.19), (12.20). [c.84]

Чтобы показать теперь, что результаты этой статьи позволяют получать также границу остаточных перемещений в конструкциях, подверженных однопараметрической нагрузке, исследуем в качестве второго примера балку с защемленными концами (рис. 4, а). Балка имеет постоянное сечение с предельным пластическим моментом Мр и изгибной упругой жесткостью EI и подвергается действию равномерно распределен- [c.69]

Рассмотренная система — однопараметрическая (параметр р). Более сложен анализ приспособляемости многопараметрических систем [7, 8. 22, 23], когда изменяются температура и нагрузки. [c.128]

Рассмотрим поведение однопараметрической системы (фиг. 1) при циклических изменениях температуры и внешней нагрузки. [c.212]

В работе [81], так же как и в [82], решена задача о распространении продольно-поперечных волн в полупространстве с той лишь разницей, что в процессе нагрузки движение среды описывалось уравнениями (2.13), а в процессе разгрузки была принята характеристика жесткой разгрузки (интенсивность деформации в процессе разгрузки не зависела от времени). С помощью такой модели можно приближенно рассчитать деформирование песчаных грунтов с малой влажностью в пределах средних давлений. При этом можно считать, что объемная деформация необратима и практически не меняется в процессе разгрузки. Введение понятия о жесткой разгрузке (так же как и в случае однопараметрического нагружения границы) позволило решить в замкнутом виде задачу о распространении продольно-поперечных волн. [c.201]

Здесь Ь есть п-мерный вектор нелинейных уравнений относительно компонент п-мерного вектора X, а параметр р, вообще говоря, связан с заданной нагрузкой. Если на тело действуют п независимых нагрузок, то все равно можно получить систему типа (17.68), представляя полный вектор нагрузок Р в виде р, где Л — постоянный вектор. Если в задаче параметр р не присутствует сам естественным образом (как в задачах строительной механики), то систему уравнений вида (17.68) можно получить, осуществляя погружение нашей нелинейной системы (17.4) в некоторое однопараметрическое семейство с помощью оператора, обычно называемого оператором гомотопии, например, такого ) [c.318]

Устойчивость стержня при однопараметрическом нагружении. Однопараметрической нагрузкой называется продольная нагрузка, при которой нормальная сила iV (а ) в каждом сечений стержня равна N (х) — aNo x), где No (х) — заданная Кусочнонепрерывная функция, а—параметр. [c.275]

В понятие линеаризуемости системы входит также требование положительной определенности потенциальной энергии деформации Uq- Это означает, что, каким бы ни было малое отклонение системы от положения равновесия, оно сопровождается деформациями ее элементов того же порядка малости и накоплением положительной энергии деформации, квадратичной по отклонению такие конструкции по кинематической классификации относят к неизменяемым (см. 18.2, раздел 3.2). Помимо этого, ограничимся рассмотрением только таких однопараметрических нагрузок, для которых положительно определена и единичная силовая функция р2- В частности, исключаются нагрузки типа показанной на рис. 18.57, для которой [c.384]

Выше рассматривалась лишь однопараметрическая нагрузка. На самом же деле на систему могут действовать две (или несколько) нагрузки, каждая из которых изменяется во времени по своему собственному закону и от каждой из которых или от некоторых из которых, при самостоятельном их действии, система может потерять устойчивость. В этом случае в пространстве независимых параметров всех нагрузок (5 независимых нагрузок) имеется граница — гиперповерхность, отделяющая область устойчивости форм равновесия от области неустойчивости. История насружения такой системы определяется линией [c.470]

Выше рассматривалось поведение двухпараметрической системы под действием нагрузки, пропорциональной одному параметру. Температурное поле было также однопараметрическим. Какие качественные изменения мог бы повлечь переход к более слол<ным, многопараметрическим нагрузкам и температурным полям Представляется очевидным, что сформулированные выше условия знакопеременной и односторонней деформации при этом не изменятся. Однако вероятность возникно- [c.31]

Изложим основные результаты довольно простых экспериментов, выполненных с целью иллюстрации возможности возникновения одностороннего нарастания деформаций при теплосме-нах как при наличии, так и при отсутствии внешней нагрузки. Исследования проводились на установках, сконструированных в соответствии со схемами однопараметрических стержневых систем [31, 33]. [c.43]

Выше (см. гл. IV) отмечалась невозможность одностороннего прогрессирующего, с каждым циклом нарастания деформаций в том случае, когда действующие на тело механические кагрузки пропорциональны одному параметру. Здесь аналогичное утверждение доказано для циклического воздействия температурного поля, приводящего к возникновению однопараметрических тепловых напряжений. Однако, если в первом случае причиной является совпадение нагрузки, приводящей к прогрессирующему разрушению, с предельной, то во втором она связана с отсутствием преимущественного направления деформации. Поэтому при одновременном изменении внешней нагрузки и температуры пропорционально одному параметру прогрессирующая деформация становится в принципе возможной, если выполняется необходимое условие (см. гл. IV). [c.217]

Имеется основание считать, что в опасных зонах рассматриваемых оболочечных корпусов реализуется режим деформирования, близкий к простому. Это предположение основано на 5гчете специфики геометрии (тонкостенности элементов, составляющих оболочечный корпус), малых перепадов температур по толщине в условиях действия только одного вида внешней нагрузки (термической). Вследствие указанных особенностей процесс упругоппастического деформирования является однопараметрическим (или близким к нему), поэтому для неизотермического режима нагружения, реализуемого в оболочечных корпусах, можно использовать деформационную теорию пластичности. Однако эта возможность в каждом конкретном случае должна быть проверена. [c.240]

Вычислив механическую энергию на единицу объема U, Диллон получил удельную энергию как функцию деформации сдвига е, график которой изображен на рис. 4.111. Результаты показывают, что даже при большом числе циклов нагружения при воздействии однопараметрической нагрузки вывод Тэйлора и Фаррена (Taylor and Farren [1925, 2]), полученный в 1925 г., справедлив. Большая часть необратимой энергии превращалась в тепло. [c.184]

К однопараметрическому внешнему воздействию также относятся случаи, когда па кольцо наряду с сосредоточеипыми усилиями и (связанными соотношением (12.14)) действует либо равномерно распределенная нагрузка = О, [c.85]

Практически наибольшее распространение получили программные испытания по однопараметрической систематизации, при сохранении второго параметра постоянным для всего процесса. Обычно стремятся наиболее точно воспроизвести изменение основного параметра, влияющего на накопление усталостного повреждения — амплитуды переменных нагрузок. Изменение же статической составляющей, как менее существенное, заменяют близкой по воздействию постоянной нагрузкой, вследствие чего режим смещается в область более высоких напряжений. Такое допущение во многих случаях оправдано, так как при этом значительно упрощается техника проведения программных исныта-190 [c.190]

Рассмотрим постановку задач об определении несуш,ей способности конструкций, связанную С теоремами о границах несущей способности, выраженными соотношениями (3.85) и (3.86). Согласно (3.85) требуется найти максимум мощности piiMi на поверхности те.та Sp согласно (3.86) требуется найти минимум мощности pfuf на поверхности тела Sp. Наибольшее значение имеет случай однопараметрических нагрузок. Если обозначить истинные значения нагрузок Pi, то нагрузки, соответствующие статически допустимому полю напряжений а -, определятся как rfpi, причем нагрузки, соответствующие кинематически допустимому полю скоростей перемещений, определятся как n pi, причем л > 1. Согласно теоремам (3.88) и [c.241]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...