Система кинематических геометрических параметров

СИСТЕМА КИНЕМАТИЧЕСКИХ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ [c.55]

В кинематической системе координат рассматривают кинематические геометрические параметры (рис. 1.2, б) в условиях процесса эксплуатации инструмента — в процессе резания. Значения этих параметров определяют относительно век- [c.11]

В зависимости от формы режущих кромок, их расположения и характера движения относительно поверхности резания, а также от направления скорости схода стружки по передней поверхности, фактические величины геометрических параметров отличаются по величине от соответствующих статических геометрических параметров. Это так называемые кинематические геометрические параметры режущих кромок инструмента. Положение плоскостей, в которых рассчитываются значения кинематических геометрических параметров, определяются в кинематической системе отсчета. [c.323]

При работе инструмента фактическое направление главного движения и движения подачи могут отличаться от предполагаемых направлений, используемых в статической системе отсчета. Кинематические геометрические параметры режущей кромки определяют положение передних и задних поверхностей инструмента с учетом характера и параметров его движения относительного детали. [c.347]

Система отсчета кинематических геометрических параметров режущих кромок инструмента. Принципиальным вопросом в исследованиях процесса резания является определение положения базовых плоскостей, в которых следует измерять или расчитывать величины геометрических параметров режущих кромок. Поскольку условия отделения стружки определяются расположением режущего клина инструмента относительно поверхности резания, именно она должна служить тем базовым элементом, с которым следует связать систему отсчета кинематических геометрических параметров режущих кромок. [c.349]

Для отсчета кинематических геометрических параметров режущей кромки может быть также использована система, состоящая из плоскости резания, передней плоскости П, задней плоскости 3 и вектора результирующей скорости относительного движения детали и инструмента в процессе обработки. Три плоскости Pgg, П, 3 и вектор скорости образуют систему отсчета кинематических геометрических параметров режущей кромки инструмента. Они рассекаются плоскостями, в которых эти геометрические параметры измеряются. [c.349]

Функция (4.28) задается в некоторой системе координат. Наилучшим решением задачи синтеза было бы то, при котором требуемая функция (4.28) принципиально точно могла бы быть реализована подходящим механизмом как по структуре, так и по его геометрическим параметрам. Однако такое соответствие не всегда может быть обеспечено ввиду недостаточной изученности множества механизмов, а также и потому, что принципиально точное соответствие схемы механизма заданной функции не гарантирует абсолютную точность воспроизведения функции вследствие погрешностей изготовления звеньев, наличия зазоров в кинематических парах, износа их элементов и других причин. Из-за этого в синтезе механизмов широкое применение нашли методы приближения функций. [c.90]

Таким образом, разработаны метод и алгоритм расчета нестационарного одномерного течения тонколистового металла в процессе чистого изгиба тонкой ленты на ребро. Метод основан на использовании характеристических свойств системы квазилинейных уравнений в частных производных, описывающих процесс чистого изгиба. Метод и алгоритм использованы для численного определения на ЭВМ напряженного и кинематического состояний, возникающих при чистом изгибе тонкой полосы для заданных ее геометрических параметров. [c.102]

Под геометрической точностью понимают точность геометрического параметра, функционально не связанную с какими-либо независимыми переменными и установленную при отсутствии влияния каких-либо внешних сил, искажающих геометрию поверхности. Геометрическая точность ограничивает только предельные значения рассматриваемых параметров вне их функциональной связи с какими-либо независимыми переменными. Такому определению геометрической точности отвечает система допусков на различные виды соединений гладкие цилиндрические, резьбовые и другие, не являющиеся кинематическими парами. В этих соединениях ограничиваются предельные величины зазоров и натягов и не интересует закономерность их изменения по длине сопряжения. При этом контроль соединяемых деталей обычно производят с помощью калибров, являющихся прототипами сопрягаемой детали и контролирующих соблюдение продольных контуров (размеров) на длине сопряжения. [c.58]

Режущие и калибрующие элементы входят в число основных конструктивных элементов рабочей части резца и характеризуются рядом геометрических параметров. К таким параметрам относятся углы режущей части, радиусы закругления вершины резца и главной режущей кромки. Влияние каждого из этих параметров на процесс резания многосторонне и различно, зависит от обрабатываемого и инструментального материалов, их физико-механических свойств, размеров сечения срезаемого слоя, режимов резания, состояния системы СПИД. В каждом реальном случае обработки с целью получения нужного экономического эффекта параметры должны определяться индивидуально. Приводимые ниже значения параметров стандартных резцов рассчитаны на достаточно широкую область применения и могут быть использованы как ориентировочные значения для последующих корректировок при эксплуатации. Геометрические параметры резцов, рассматриваемые ниже, не являются углами резания, так как последние кроме геометрических параметров резца характеризуются взаимным расположением резца и обрабатываемого изделия (углы резания в статике) или траекторией взаимного перемещения резца и обрабатываемого изделия (кинематические углы резания). Значение геометрических угловых параметров резцов будут соответствовать углам резания в статике в случае, когда вершина резца рассматривается на высоте центра вращения, а корпус резца перпендикулярен обработанной поверхности. При несоблюдении этих условий углы резания будут отличаться от углов резца. Это нужно иметь в виду при рассмотрении особенностей конструкции резцов вне связи с положением относительно обрабатываемого изделия и использовать за счет корректировки положения резца относительно обрабатываемого изделия для получения более рациональных углов резания. Это одна из особенностей, присущих данной конструкции инструмента, — резцам, которая позволяет при эксплуатации стандартных резцов использовать два пути оптимизации углов резания — переточку рабочей части резца и выбор рационального положения резца относительно обрабатываемой поверхности. [c.125]

Гидромеханические процессы в элементах струйной автоматики, как пра-ви.ю, развиваются под влиянием большого числа факторов. Эти процессы подчиняются общим физическим закономерностям, конкретным выражение.м которых для потока вязкой жидкости являются дифференциальные уравнения (уравнения Навье-Стокса) и уравнение неразрывности. Но эти уравнения справедливы для целого класса явлений н имеют бесконечное число решений. Следовательно, для выделения рассматриваемого явления из целого класса явлений необходимы дополнительные условия, называемые условиями однозначности. Они включают граничные и начальные условия, определяющие единственное решение системы дифференциальных уравнений. К условиям однозначности должны быть также отнесены физические константы (плотность, вязкость и др.), характеризующие существенные для исследуемого процесса физические свойства среды. Под граничными условиями понимают геометрические характеристики потока (его размеры и форму), а также значения кинематических и динамических параметров на границах исследуемого участка потока. Начальные условия потока характеризуют геометрические, кинематические, динамические параметры потока в начальный момент времени. [c.57]

При выборе системы расчета (способа вычисления Ое) и варианта расчета (параметров рабочего контура инструмента) следует стремиться к достижению оптимальных пропорций зубьев и максимальному расширению возможностей корригирования. Свободный выбор коэффициентов смещения в широком диапазоне позволяет конструктору проектировать передачи, наилучшим образом удовлетворяющие самые различные кинематические, геометрические и прочностные требования. [c.252]

Определения системы кинематических угловых геометрических параметров режущей части инструментов формулируются на основе следующих понятий вектора скорости подачи vs, вектора скорости V, вектора результирующей скорости 1) плоскостей, перпендикулярных векторам й и траекторий результирующего движения резания, поверхности траектории результирующего движения резания, координатной системы с осями х, у, г, в которой рассматривается обрабатываемая заготовка и лезвие резца. [c.56]

Если показатели точности конических зубчатых передач (кинематической, плавности и контакта) соответствуют требованиям точности, контроль показателей точности зубчатых колес и пар не является обязательным. В том случае, если изготовитель системой контроля точности производства гарантирует выполнение конических колес и передач требуемой степени точности, контроль их не является обязательным. Все нормы точности конических зубчатых колес рассчитаны относительно рабочей оси колеса, если же при измерении того или иного показателя точности в качестве измерительной базы принимается вспомогательная база (например, поверхность отверстия зубчатого колеса, ось которого может не совпадать с рабочей осью колеса, или конус вершин зубьев при контроле толщины зуба), должны быть определены производственные допуски. В приложениях к проекту стандартов приводятся зависимости допусков и предельных отклонений от геометрических параметров конических зубчатых колес и передач. [c.88]

Точность зубчатых передач определяется точностью большого количества геометрических параметров одни параметры определяют кинематическую точность, другие — плавность работы, третьи — полноту контакта зубьев колес, а четвертые — характер сопряжения зубьев колес. Система допусков позволяет устанавливать различные требования к точности отдельных геометрических параметров колес и передачи в целом в зависимости от эксплуатационного назначения передачи. [c.333]

Для получения и контроля геометрических параметров режущих инструментов, а также исследования процесса резания используются три прямоугольных системы координат [1] инструментальная, статическая и кинематическая. Инструментальная система координат XYZ (рис. 1.3) имеет начало в вершине лезвия и ориентирована относительно геометрических элементов режущего инструмента, принятых за базу. Так как в дальнейшем понятию [c.10]

Для правильного описания зависимости выходных параметров процесса резания от величин геометрических параметров режущих кромок необходима система отсчета их значений в движении инструмента. Геометрические параметры режущих кромок, непосредственно определяющие характер протекания процесса резания и изнашивания инструмента, измеряются в плоскостях, ориентация которых определяется относительно поверхности резания. Для определения (расчета) величин этих геометрических параметров удобно использовать подвижные системы координат с началом, расположенным в текущей точке режущей кромки. Такие системы логично назвать кинематическими системами отсчета. [c.323]

Пиже будем придерживаться первой точки зрения сначала рассмотрим геометрические параметры режущих кромок инструмента в статической, после чего - в кинематической системе отсчета, помня при этом одпако, что выбранный порядок рассмотрения условен. [c.332]

Чтобы получить формулы, представляющие общее решение относительно каких угодно осей, очевидно, достаточно выполнить в уравнениях, полученных в п. 6 и относящихся к специальной системе осей, произвольную замену координат. Но так как на основании прямого исследования мы уже знаем геометрическую природу траектории и закон движения по ней, то будет более наглядно и более полезно для целей дальнейшего изложения заранее выбрать систему параметров (геометрических и кинематических), которые были бы удобны прежде всего для определения формы и размеров орбиты, затем положения, занимаемого ею в пространстве, отнесенном к любым осям, и, наконец, закона движения по орбите. [c.205]

В диагностировании по требованию предполагается активное участие персонала с использованием измерительных приборов, технической документации и инструкций. Предусматривается в случае необходимости обмен информацией между обслуживающим персоналом потребителя и изготовителем оборудования и проведение углубленного диагностирования изготовителем, использующим банк данных и програм иное обеспечение. Периодическое диагностирование (ежегодное и раз в полгода) включает подробный профилактический осмотр, обработку эталонных деталей, измерение геометрических, кинематических и динамических параметров с использованием малых ЭВМ. Рассматривается также возможность применения автоматических систем, использующих микропроцессоры оборудования и внешние ЭВМ, измерительные приборы, анализаторы, записывающие и запоминающие устройства. При постановке диагноза применяется логический анализ (дерево дефектов), используются статистические данные об отказах. Большая сложность решаемых задач требует децентрализации диагностической системы и применения периферийных устройств дисплеев, перфораторов, магнитных дисков, печатающих и считывающих устройств и др. [c.208]

Если стержневая система имеет симметричную структуру геометрического порядка, то собственные колебания могут быть представлены симметричной и кососимметричной формами. МГЭ позволяет выделить такие формы без изменений алгоритма расчета. Учет симметричной и кососимметричной форм колебаний основан на свойствах стержневых систем, имеющих оси (плоскости) симметрии. При симметричных колебаниях в сечениях стержневой системы, проведенных через оси симметрии, равны нулю кососимметричные статические и кинематические параметры. [c.132]

Выражения для обобщенных параметров НДС оболочки выводятся из геометрических и физических уравнений теории пологих оболочек с помощью процедуры метода Канторовича-Власова, когда соответствующее уравнение моментного состояния умножается на Xi x) и безмоментного состояния - на Х2 х) И интегрируется в пределах оболочки. В этом случае через функции R y) и Г у) можно выразить статические и кинематические параметры оболочки. Для этого необходимо построить 7 производных фундаментальных функций (см. таблицу 7.17) и использовать соотношения (7.154)-(7.156). Получается 8 уравнений. Система 8 уравнений при у=0 в силу свойств фундаментальных функций ФДо), ЖДо) распадается на две системы 4-го порядка [c.495]

Рейнольдса, числа Фруда и т. д. несущественно, значение Ki будет единственным для каждой комбинации параметров гидромашины. Однако обычно с изменением масштаба системы наблюдается влияние вязкости и сил тяжести. Термин масштабный эффект используется для обозначения любых отклонений от, элементарных законов подобия, при помощи которых К выражается через геометрические и кинематические параметры.. Так, вязкость, сила тяжести, поверхностное натяжение и термодинамические свойства жидкости, а также содержащиеся в ней примеси и состояние поверхностей твердых границ могут быть причиной масштабного эффекта. [c.68]

Количественно условия однозначности выражаются рядом постоянных значений кинематических и динамических параметров на границах потока, а в начальный момент времени — для всех точек потока. Эти постоянные параметры вместе с заданными геометрическими размерами и физическими константами являются постоянными параметрами задачи. Таким образом, для решения конкретной задачи течения жидкости имеются система дифференциальных уравнений и совокупность значений постоянных параметров, т. е. искомые величины являются функциями независимых переменных и постоянных параметров. Как независимые переменные, так и постоянные параметры представляют факторы, определяющие процесс. В формировании процесса эти факторы проявляются не каждый индивидуально, а в сложных сочетаниях один с другим. Следовательно, при решении задачи целесообразно рассматривать не множество независимых переменных и постоянных параметров, а их безразмерные комплексы, в структуре которых отражено взаимодействие различных влияний. [c.57]

В связи с изложенным все звенья кинематических и размерных цепей системы СПИД непрерывно изменяют свои параметры (размеры, повороты поверхностей и т. п.), поэтому систему СПИД рассматривают как упругую систему со многими степенями свободы. Результатом действия рассмотренных факторов являются погрешности размеров, относительных поворотов и отклонений от геометрических форм поверхностей обрабатываемых деталей. [c.194]

В пользу второй точки зрения свидетельствует также то, что статические геометрические параметры можно рассматривать как частный (вырожденный) случай кинематических геометрических параметров, когда паправлепие результирующей скорости отиосительиого движения детали и инструмента в процессе обработки совпадает с предполагаемым направлением главного движения и в результате этого кинематическая система отсчета геометрических параметров вырождается в статическую систему их отсчета. [c.332]

Правильный выбор системы отсчета является необходимым, но не достаточным условием установления величин кинематических геометрических параметров режущих кромок инструмента. Это требование необходимо дополнить, указав положение плоскостей, в которых следует их измерять. В случае, когда при свободном резании направление результирующей скорости движения режущего клина инструмента относительно поверхности резания перпендикулярно режущей кромке, плоскость измерения переднего и заднего углов расположена перпендикулярно к режущей кромке. Существуют различные точки зрения по вопросу о расположении плоскости измерения этих же углов при произвольном направлении вектора скорости результи- [c.351]

Основная плоскость и изменяемые в ней кинематические геометрические параметры уежушей кромки. Основная плоскость Pj.g расположена ортогонально вектору результирующей скорости движения режущего клина инструмента относительно поверхности резания P g (рис. 6.18). Она проходит через направление орта нормали п gg к поверхности резания P g и через направление расположенной в плоскости резания Pgg нормали nig к вектору V (рис. 6.18.1). При выбранном расположении осей системы координат X Y Z (см. рис. 6.18) единичный вектор nig равен орту i (т.е. nig = i). [c.358]

Эта система уравнений, дополненная соотношениями между векторами сил и геометрических параметров кинематических пар, может быть решена при выполнении условия (5.20) статической определенности системы сил. При статической неопределенности системы искомых сил, дейсгвуюших в машине, необходимо дополнить систему уравнений статики необходимыми уравнениями, отображающими деформации звеньев, или применить искусственные приемы решения систе.м уравнения, например, последовательное приближение к искомым результатам. [c.91]

В целях количественного определения влияния постоянно действующих факторов в момент начала обработки независимо от того, какой из основных процессов выбирается для обеспечения требуемой в соответствии с чертежом точности, в каждом конкретном случае при проектировании технологического процесса обработки зубчатого венца, с жесткой кинематической связью вращения заготовки и инструмента, необходимо при рассмотрении системы станок — инструмент — деталь учитывать влияние основных групповых факторов на точность параметров зубчатого венца в процессе обработки. К числу этих факторов можно отнести неточность цепи деления станка, неточность геометрических параметров станка, неточность зуборез-264 [c.264]

В.Н. Паймушина и В.Г. Демидова [218], В.Е. Чепиги [324, 325] и др., для каждого слоя в отдельности принимается система кинематических гипотез. Выбор такой системы определяется деформативными и геометрическими параметрами слоя и является достаточно широким — гипотеза о жесткой нормали, гипотеза прямой линии, гипотеза о линейном или нелинейном распределении всех компонент вектора перемещений по толщине слоя и др. В рамках этого подхода удается достаточно точно аппроксимировать поле перемещений для каждого слоя и описать тонкие эффекты [111, 115, 165], связанные с локальными особенностями деформирования отдельных слоев оболочки. Следует отметить, что порядок разрешающей системы дифференциальных уравнений при таком подходе зависит от числа слоев оболочки и быстро растет при увеличении этого числа, что ограничивает возможности ее практического использования. Кроме того, не всеща оказывается возможным удовлетворить условиям межслоевого контакта по поперечным касательным напряжениям. Отметим, наконец, что всякое изменение структуры пакета слоев требует изменения системы гипотез и, следовательно, модификации разрешающей системы дифференциальных уравнений и пересмотра процедуры ее численного интегрирования, что вносит в расчет дополнительные трудности. Возможно, поэтому в литературе практически отсутствуют публикации численных исследований напряженно-деформированного состояния многослойных оболочек (с числом слоев больше трех), выполненных в такой постановке. [c.8]

Если в формулу (203) подставить I и и, определенные из эксперимента, тогда вычисленные значения Сх вихр хорошо согласуются со значениями Сх вихр, определенными непосредственны-ми замерами сил лобового сопротивления на аэродинамических весах. Следовательно, формула Кармана (203) схватывает правильно суть явления, но нуждается в дополнительных соотношениях, устанавливающих связь геометрических параметров контура с кинематическими и геометрическими параметрами шахматной системы вихрей. Пользуясь аналогией, можно сказать, что формула Кармана (203) играет в теории лобового сопротивления (построенной в рамках представлений идеальной жидкости) ту же роль, что и формула Н. Е. Жуковского в теории подъемной силы. Мы указывали, что практическое значение формула Жуковского обрела лишь тогда, когда был указан прием определения циркуляции присоединенного вихря, т. е. формулирована гипотеза Жуковского о конечности скорости частиц жидкости у задней острой кромки профиля крыла. Построение соответствующих физических гипотез, позволяющих прилагать теорию вихревого сопротивления к решению конкретных [c.361]

Анализ трех простейших принципиальных кинематических схем резания, проведенный в 5.1, показывает, что количество, направление и характер сочетаемых движений определяют в каждой точке режущей кромки траекторию относительного перемещения, форма которой в пространстве характеризуется угловыми величинами. Выше было также показано, что действующие в процессе резания угловые геометрические параметры режущей части резца, а также плоскости, в которых они измеряются, не совпадают с обозначенными на чертеже. Поэтому наряду с правилами, регламентирующими простановку на чертежах исходных угловых величин ф, ф1, X, а и у, необходима дополнительная система, взаимосвязывающая угловые геометрические параметры в процессе резания, когда лезвия резца и поверхность резания находятся в состоянии взаимного перемещения по траекториям результирующего движения согласно принятой принципиальной кинематической схеме резания. Такую систему позволяет сформулировать кинематика резания, рассматривающая закономерности относительных движений и связанных с этим угловых геометрических параметров режущей части инструментов на основе общих законов математики и механики. [c.55]

Расчетно-пояснительная записка должна быть сброшюрована в обложку из чертежной бумаги или вложена в скоросшиватель. По курсовому проекту цилиндрического редуктора записка должна иметь примерно следующее содержание техническое задание на проектирование кинематический расчет привода и выбор электродвигателя выбор материалов зубчатых колес и определение допускае мых напряжений (гл. V, 24) определение геометрических параметров передачи (гл. V, 24), ориентировочный расчет валов редуктора (гл. IV, 17), определение конструктивных размеров зубча.тых колес и корпуса редуктора (гл. VI, 28), уточненный расчет валов на усталостную прочность (гл. IV, 17), подбор и расчет подшипников качения (гл. IV, 18), проверка прочности шполочных соединений (гл. III, 15), выбор системы смазки зубчатых колес и подшипников (гл. VI, 28 и гл. IV, 18), обоснование выбора допусков и посадок (гл. VI, 28). [c.246]

Решение системы уравнеиий (22) дает оптимальные параметры Си, Ст, д, V, в И к, которые обеспечивают максимальный КПД приводной осевой гидротурбины при заданных Ы, Q VL п. Геометрические параметры проточной части приэодной гидротурбины определяются по приведенным выше зависимостям, а также на основе принятых в турбомашиностроении зависимостей характеристических величин от геометрических и кинематических параметров решетки. [c.23]

Имея разложения (38) — (39), вычисляем энергию деформации и кинетическую энергию для каждой отдельной ячейки. Последующее осреднение по ячейке дает среднюю энергию, полностью определяемую своим значением в центре волокна. После этого осуществляется завершающий этап перехода от системы дискретных ячеек к однородной континуальной модели, который состоит во введении полей кинематических и динамических переменных, непрерывных по всем координатам. Значения этих переменных на средних линиях волокон совпадают со значениями соответствующих параметров, вычисленными для системы дискретных ячеек. Следовательно, кинетическую энергию и энергию деформации, подсчитываемые так, как это описано выше, можно интерпретировать как плотности энергий для вновь введенной непрерывной и однородной среды. Плотность энергии деформации содержит не только члены, зависящие от эффективных модулей, но и члены, зависящие от некоторых констант, включающих характеристики как физических, так и геометрических свойств компонентов композита (т. е. от эффективных жесткостей ). Этим и объясняется название теории — теория эффективных жесткостей . Определяющие уравнения этой теории были получены при помощи принципа Гамильтона в совокупности с условиями непрерывности и с использованием множителей Лагранжа. Аналогичная теория для композитов, армированных упорядоченной системой прямоугольных волокон, была разработана Бартоломью и Торвиком [11]. [c.377]

Как известно [1, 2], одним из важных геометрических свойств манипуляционных систем является их манипулятивность, оцениваемая величиной так называемого сервиса [2, 3]. Сервис в точке X определяется пространственным углом, в пределах которого возможна реализация операции ориентирования захвата манипулятора. Этот угол существенно зависит от структуры механизма, его кинематических размеров и от параметров, характеризующих ограничения подвижности системы в ее подвижных сочленениях (кинематических парах). [c.76]

Если узел окажется в первом (или третьем) квадранте, то получится такое же соотношение. Таким образом, соотношения между кинематическими параметрами зависят лишь от геометрических особенностей узлов и не зависят от степени деформированности стержневой системы. Для жесткого узла с тремя стержнями, испытывающими изгиб, кинематические соотношения можно получить из деформированного состояния (рисунок 1.15). [c.29]

При выборе типоразмера каната в составе полиспаста сначала, в соответствии со схемой канатоведения, по формулам (6.3) - (6.5) определяют КПД канатной системы, с использованием которого и по заданной грузоподъемности по формуле (6.2) определяют наибольшее усилие в канате, а затем, по формуле (6.1), в зависимости от назначения полиспаста - минимальное требуемое разрывное усилие в канате. Типоразмер каната назначают по его разрывному усилию в соответствии с действующими стандартами. В зависимости от маркировочной группы - предела прочности проволок каната - полученному минимальному разрывному усилию могут соответствовать несколько диаметров каната. При прочих равных условиях предпочтение следует отдавать более дешевому канату меньшей маркировочной группы. Окончательное решение принимается на основе анализа геометрических и кинематических параметров всего механизма. [c.146]

Изложеьшый алгоритм решения контактных задач реализован в виде программы для ЕС ЭВЛ1 на языке ПЛ/1. Программа выполнена в соответствии с модульным принципом, что позволило осуш,ествить раздельное программирование, отладку и тестирование составных частей пакета программ, а также простую модернизацию и настройку пакета па решение задач различного уровня сложности. Скомпилированные модули хранятся в библиотеке загрузочных модулей на дисковых магнитных носителях прямого доступа н в зависимости от решаемой задачи собираются редактором связей операционной системы в тот или иной выполняемый загрузочный модуль. Можно выделить три уровня собираемых из загрузочных модулей программ для определения НДС конструкций из оболочек вращения по линейной теории и при фиксированном уровне статического или кинематического нагружения по геометрически нелинейной теории и одностороннем контакте со штампом при произвольном распределении шагов по параметру нагрузки по физически и геометрически нелинейным теориям при одностороннем контактном взаимодействии со штампом и произвольном распределении шагов по параметру нагрузки. [c.39]

Определения чисто геометрических или кинематических параметров, таких как смещения частиц или их скорости, тензор деформации или тензор скоростей деформации и т. д,, не встречают никаких затруднений и в случае неравновесных процессов. Однозначно может быть определена и lyia a или плотность среды. Однако такие понятия, как температура неравновесного состояния системы или тензор напряжений, должны быть надлежащим образом определены. [c.45]

Методом интерференции были изучены колебания биплана и профиля в потоке с различными (жесткими и свободными) границами (Д. Н. Горелов, 1964, 1965), а также поступательные и вращательные колебания пластин в решетке — впервые в широком диапазоне изменения всех геометрических и кинематических параметров. (В последнем случае вместО решетки фактически бралась система из достаточно большого конечного числа профилей.) В связи с этим методом оказалось естественным находить коэффициенты влияния, определяющие нестационарные силы на одном профиле при малом движении (колебании) по заданному закону только одного другого тела (В. Б. Курзин, 1964 Д. Н. Горелов, 1964, 1965). В случае решетки коэффициенты влияния можно определять как коэффициенты Фурье в разложении безразмерных аэродинамических сил по углу сдвига фаз колебаний соседних профилей (В. Б. Курзин, 1964 Г. С. Самойлович и Б. Э. Капелович, 1967) и в любом случае — непосредственно по методу интерференции (Д. Н. Горелов, 1964, 1965). После того как найдены коэффициенты влияния, путем суперпозиции просто определяются нагрузки на профили, колеблющиеся с разными амплитудами и фазами но с одинаковыми частотами и формами колебаний (ограничение одинаковых форм несущественно). [c.140]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...