Сопротивление лобовое

Сопротивление лобовое кругового цилиндра при поперечном обтекании 165—169 [c.300]

После нахождения из системы (5.3) зависимостей (ж) и к(х) интегрированием соотношения (1р/(1х = — лк/у находится распределение давления, а интегрированием составляющих избыточной силы давления и силы трения в направлении движения - сопротивление лобовой части цилиндра [c.201]

Ускоряющей силой при разбеге является разность между тягой и суммой сопротивлений (лобового и трения колес). Поэтому на основании формулы (5.01), выражающей второй закон Ньютона, продольное ускорение при разбеге равно [c.252]

Сила сопротивления воздуха. При движении автомобиль преодолевает сопротивление воздуха (рие. 189), которое складывается из нескольких сопротивлений лобовое сопротивление (около 55—60% всего сопротивления воздуха) сопротивление, создаваемое выступающими частями — подножками автобуса или автомобиля, крыльями (12—18%) сопротивление, возникающее при прохождении воздуха через радиатор и подкапотное пространство (10—15%) и др. [c.290]

Сопротивление лобовое 29 го вектора гидродинамиче- [c.219]

В этом выражении есть измеренное дополнительное сопротивление, / — лобовая площадь элемента шероховатости, т. е. площадь его наибольшего поперечного сечения, проведенного перпендикулярно к направлению течения, а — осредненное по высоте элемента шероховатости динамическое [c.590]

Сопротивление лобовое 713. Состояние системы 703. [c.456]

Важно понимать, что приведенный выше анализ основывается на линейном уравнении, хотя оно и учитывает при помощи члена, содержащего А, некоторые эффекты памяти. Действительно, для обтекаемых тел простой геометрии (таких, как сферы и цилиндры) решение уравнения (7-4.3) можно довести до вычисления коэффициента лобового сопротивления в явном виде [15, 17]. Кажущаяся значительно более простой задача, состоящая в вычислении коэффициента лобового сопротивления для течения обобщенных ньютоновских жидкостей (т. е. жидкостей, для которых напряжение задается уравнением (2-4.1)), оказывается практически более сложной для решения из-за нелинейности члена, описывающего вязкие напряжения даже для тела простейшей геометрии (сфера) получены лишь оценки для несовпадающих верхней и нижней границ решения [18]. [c.277]

Рис. 7-3. Корреляция данных по снижению лобового сопротивления. А, 125 О 250 , 500 Т, 1000 2000 (числа обозначают части на

В литературе часто встречается несколько иная точка зрения, основанная на концепции утолщения пограничного слоя в жидкостях с пониженным сопротивлением. В этом подходе внимание сосредоточивается на структуре пристенной турбулентности, а не на скорости диссипации во всем ноле течения. Для обоснования такого подхода очевидна важность экспериментов по снижению лобового сопротивления в шероховатых трубах, однако опубликованные до сих пор результаты до некоторой степени противоречивы. Корреляции, основанные на этом подходе, часто появляются в литературе и представляются обычно в терминах критического касательного напряжения на стенке Ткр, ниже которого снижение сопротивления не наблюдается. Если для коэффициента трения при отсутствии эффекта снижения сопротивления использовать [c.284]

Шар, к которому по форме приближаются многие твердые компоненты потоков газовзвеси, является плохо обтекаемым телом. Безотрывное обтекание сохраняется лишь при невысоких числах Rex, а положение точки отрыва пограничного слоя от поверхности зависит от режима обтекания, т. е. от Ret- Соответственно меняется и закон сопротивления, который оценивается коэффициентом аэродинамического сопротивления Сш, учитывающим как силы трения, так и разность сил давления в лобовой и кормовой частях шара. [c.47]

Представляет интерес разработка в [Л. 49] единого метода оценки коэффициента лобового сопротивления частиц при всех режимах обтекания с учетом их несферичности и концентрации. Идея получения универсальной зависимости для массы частиц путем введения в рассмотрение модифицированного Re% еще ранее была использована в [Л. 105]. В [Л. 49] предлагается число Не в,ст определять как [c.62]

Интегрирование уравнений (2-40)—(2-42) не представляет особых трудностей, если коэффициент лобового сопротивления не зависит от числа R0T, т. е. если имеет место автомодельная область обтекания. При других условиях необходимо знание закономерностей типа (2-1"), что позволяет затем графо-аналитически или путем интегрирования получить искомое решение. Подобная задача решена для восходящего прямотока (пневмотранспорт) первым методом в [Л. 143], а вторым в [Л. 48, 50, 292]. В последнем случае окончательные решения особенно громоздки. Особенности прямоточного движения частиц рассмотрены также в [Л. 251, 325] и др. [c.66]

Примечание. Основным выходным параметром при аэродинамическом или гидродинамическом расчете конфигурации деталей является лобовое сопротивление. Для расчета внутренней баллистики реактивного двигателя таким параметром будет его тяга. В случае акустического расчета формы зрительного зала основным требованием является равномерное распределение звуковой энергии по площади основания зала. [c.9]

Какую силу лобового сопротивления Р будет испытывать автомобиль при максимальной скорости движения, если для модели при максимальной скорости продувки эта сила = 1500 Н [c.111]

Ответ. 1) h i = 3,2 м Р == 90 Н 2) v =- 7 м/с 3) горизонтальная сила (лобовое сопротивление) Р == 400 Н вертикальная (архимедова) Р = 310 Н, суммарная Р = 505 Н. [c.118]

Самолет массы 10 кг приземляется на горизонтальное поле на лыжах. Летчик подводит самолет к поверхности без вертикальной скорости и вертикального ускорения в момент приземления. Сила лобового сопротивления пропорциональна квадрату скорости и равна 10 Н при скорости в 1 м/с. Подъемная сила пропорциональна квадрату скорости и равна 30 Н при скорости в 1 м/с. Определить длину и время пробега самолета до остановки, приняв коэффициент трения / = 0,1. [c.204]

Какова должна быть постоянная тяга винта Т при горизонтальном полете самолета, чтобы, пролетев 5 метров, самолет увеличил свою скорость с по м/с до П1 М/с. Тяга винта направлена по скорости полета. Сила лобового сопротивления, направленная в сторону, противоположную скорости, пропорциональна квадрату скорости и равна а Н при скорости в 1 м/с. Масса самолета М кг. [c.205]

Допускаемое усилие N для угловых лобовых швов рассчитывается по формуле Л =0,7Х/[т ], где К — катет шва, м I — длина шва, м [х ] — расчетное сопротивление срезу, Н/м [c.39]

По горизонтальной оси на самолет действуют сила лобового сопротивления, направленная против абсолютной скорости и прибавочная сила, направленная против относительной скорости т. е. по движению самолета. [c.311]

Поэтому лобовое сопротивление ( чистая сила, действующая на движущуюся пластинку) будет прямо пропорционально скорости V пластинки. Направление силы лобового сопротивления будет противоположно направлению движения пластинки. [c.221]

Если взять малую площадь 6F поверхности стержня, внутри которой находится точка В, то, умножив ее на приращение давления Др, получим элементарную силу (силу лобового сопротивления), с которой поток жидкости действует на элемент поверхности стержня в критической точке В [c.237]

Расчет комбинированньк (фланговых и лобовых) угловых швов под действием момента в плоскости стыка (рис. 1.6) выполняют, полагая для упрощения, что швы работают независимо, а фланговые швы передают только усилия, направленные вдоль швов. Из условий равновесия следует М = = АфХк -f тИ л, где Аф = 0,7К1ф — площадь опасного (расчетного) сечения одного флангового шва И — расстояние между фланговыми швами (ширина привариваемой детали) IV = = 0,7Кк /6 — момент сопротивления лобового шва. [c.8]

Сопротивление лобовое 713, XVlII. Сопряженные реакции 224, XIX. Сорбитизация 537, XIX. [c.468]

Соглааю (2-Г) R b действительно является комплексной гидродинамической характеристикой частицы, так как учитывает важнейшие физические параметры частицы и прилегающего к ней пограничного слоя. В общем случае коэффициент лобового сопротивления частиц f зависит не только от ReT = yoT< T/v, но и от форм-фактора /, концентрации частиц р и величины Djdt [c.46]

Указание. Так как гравитационное подобие отсутствует (значения числа Фруда для модели и натуры неодинаковы), поля давлений на поверхности тела в модели и натуре неподобны. Поэтому действующую на тело суммарную силу нельзя пересчитывать по закону динамического подобия. Этому закону будет удовлетворять только сила лобового сопротивления, возникающая при обтекании тела, которая равна рагнюсти вектора суммарном силы Р н архимедовой силы Ра = = pgV, обусловленной весомостью жидкости. Так как в условиях задачи эти силы при вертикальном положении капала направлены противоположно, получаем для пересчета сил [c.118]

Учитывая, что сопротивление стали срезу ниже, чем растяжению, составляющей нормальных напряжений в лобовом шве пренебрегают и рассчитывают его условно на срез, предполагая, что касательные напряжения равномерно распределены по п.лощади сечения AAiB B (рис. 197). При этом для соединения внахлестку в расчет [c.205]

Определить реакции захватов и стопора при равномерном прямолинейном горизонтальном полете самолета, если на тело при этом действует сила лобового сопротивления Г, направленная вдоль его оси, а в точке Е на оси, удаленной на расстояние а от центра тяжести К, приложены ртикальная подъемная сила Q и боковая аэродинамическая сила F. Вертикальным смещением точек В н С от верхней образующей пренебречь. Принять для расчета Р = 50кн [c.105]

Величину силы лобового сопротивления D выражают по принятой в аэродгпгамике формуле [c.125]

Смотреть страницы где упоминается термин Сопротивление лобовое : [c.171] [c.203] [c.619] [c.373] [c.907] [c.139] [c.148] [c.251] [c.45] [c.277] [c.38] [c.101] [c.151] [c.243] [c.107] [c.317] [c.311] [c.311] [c.59] [c.124] [c.124] [c.627]

Физические основы механики (1971) -- [ c.542 ]

Гидравлика и аэродинамика (1975) -- [ c.233 ]

Гидравлика и аэродинамика (1987) -- [ c.257 , c.259 ]

Теплотехнический справочник Том 2 (1976) -- [ c.73 ]

Механика жидкости и газа (1978) -- [ c.615 ]

Теплотехнический справочник том 2 издание 2 (1976) -- [ c.73 ]

Теоретическая гидродинамика (1964) -- [ c.35 , c.303 , c.323 , c.324 , c.359 ]

Гидроаэромеханика (2000) -- [ c.267 , c.269 , c.395 ]

Аэродинамика Часть 1 (1949) -- [ c.310 , c.553 , c.593 ]

Струи, следы и каверны (1964) -- [ c.95 , c.97 ]

Динамическая оптимизация обтекания (2002) -- [ c.29 ]

Теоретическая гидромеханика Часть1 Изд6 (1963) -- [ c.226 , c.232 ]

Теория пограничного слоя (1974) -- [ c.29 ]

Прикладная газовая динамика Издание 2 (1953) -- [ c.357 ]

Техническая энциклопедия Том18 (1932) -- [ c.0 ]

Введение в теорию механических колебаний (0) -- [ c.0 , c.189 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...