Параметры потока

Отказ — это событие, заключающееся в нарушении работоспособности объекта. Для оценки надежности изделий, которые могут находиться в двух возможных состояниях — работоспособном и неработоспособном применяют следующие показатели среднее время работы до возникновения отказа 7 ср — наработка до первого отказа среднее время работы, приходящееся на один отказ Т — наработка на отказ интенсивность отказов X (/) параметр потока отказов (<) среднее время восстановления работоспособного состояния вероятность безотказной работы за время t Р (01 коэффициент готовности Кт- [c.30]

Для ремонтируемых изделий показателями безотказности могут служить наработка на отказ, среднее значение параметра потока отказов. Наработка на отказ статистически определяется отношением суммарной наработки восстанавливаемых объектов к суммарному числу отказов этих объектов. Среднее значение параметра потока отказов есть величина, обратная наработке на отказ. [c.31]

Распределение параметров потока в периферийном потенциальном вихре [c.194]

Учитывая медленное изменение параметров потока вдоль канала и значительную протяженность области испарения по сравнению с шириной канала 25, процесс теплообмена в канале считаем квазиодномерным. Рас-пределение температуры Т пористого материала поперек плоского канала и температуры t паровой фазы испаряющегося теплоносителя описывается дифференциальным уравнением [c.118]

Вероятность безотказной работы Интенсивность отказов Установленная безотказная наработка Средняя наработка на отказ Средняя наработка до отказа Параметр потока отказов Гамма-процентная наработка до отказа [c.65]

К индивидуальным могут относиться и такие показатели, как средняя наработка на отказ, параметр потока отказов, коэффициент технического использования, если при нормировании этих показателей указывается, что они должны обеспечиваться для каждого изделия. [c.67]

ПАРАМЕТР ПОТОКА ОТКАЗОВ a f) - плотность вероятности возникновения отказов восстанавливаемого средства, определенная для рассматриваемого момента времени. Иными словами, это математическое ожидание числа отказов в единицу времени, взятое для рассматриваемого момента [c.58]

Переменные Лагранжа и Эйлера. Возможны два основных вида движения жидкости или газа установившееся и неустановившееся. Если в любой точке пространства давление, плотность, модуль и направление скорости частиц движуш,ейся среды во времени не изменяются, то такое движение жидкости или газа называется установившимся. Если эти параметры потока в данной точке изменяются во времени, то такое движение называется неустановившимся. Существует два метода описания движения жидкостей и газов, использующие переменные Лагранжа или переменные Эйлера. Метод Лагранжа позволяет изучить движение каждой индивидуальной частицы сплошной среды метод Эйлера позволяет изучить изменение параметров движущейся среды (давление, плотность, скорость) в данной точке пространства без исследования поведения каждой индивидуальной частицы в отдельности. [c.230]

В результате получаем зависимость оу и Р от скорости Шр и Ро- Критические значения параметров потока Шо и Ро соответствуют случаям, когда о/ обращается в нуль. Как правило, наибольший практический интерес представляют именно критические скорости, для определения которых следует положить а=0 и, задаваясь параметрами стационарного потока жидкости (гоо, Ро), связанными уравнением Бернулли [см. соотношение (6.20) ч. 1], искать (численным счетом) значения Р/, при которых определитель 0(1, 0, Ро, О, р) обращается в нуль. [c.267]

Рис. 4.11. Блок-схема расчета параметров потоков, истекающих из ячеек /, в которых произошла конденсация, q, в которых произошло испарение, л, в которых ни конденсации, ни испарение не произошло

Блок-схема расчета параметров потоков, истекающих из ячеек рассматриваемого сечения струйного течения, представлена на рис. 4.11. Далее рассчитываются параметры всего струйного течения в данном сечении массовый расход захваченной низконапорной среды из окружающего струю пространства в данном сечении (4.2.126), массовый расход захваченной среды из окружающего струю пространства на участке от сечения 0-0 до данного сечения F. (4.2.127), общий массовый расход F. (4.2.128), полный компонентный состав 6 , (4.2.129), средняя скорость W- (4.2.130), удельная энтальпия / (4.2.131), удельная теплоемкость С (4.2.132) при движении, средняя статическая температура Т (4.2.133) и плотность р (4.2.138). Кроме того, рассчитываются параметры полностью заторможенной струи в данном сечении удельные энтальпия /. (4.2.134) и теплоемкость С. (4.2.135), температура Т (4.2.136), полное давление Р (4.2.137), площадь струи/. (4.2.139). Определяются эффектив- [c.125]

При давлении Р,, температуре Т., определяемых из системы уравнений (9.1.23)-(9.1.25), расходе и компонентном составе С но алгоритму на рис. 4.1, находятся параметры потока, истекающего из диффузора аппарата С, X,, V//., (, , /, /г , [c.233]

При температуре Г, давлении Р., расходе Г,,,, и компонентном составе С, о по алгоритму на рис. 9.10 рассчитываются параметры потока, истекающего из диффузора аппарата /,, С, ЗГ/, Г,, / , /с, Ср, Су, к. Р, Р/,, рс > Р С. С7/г. [c.234]

При Г., Р.. по 4. М -4.1.44 параметры потока из аппарата [c.236]

Для того чтобы убедиться в этом на примере идеального газа, перейдем в равенстве (100) от параметров потока к параметрам торможения, используя очевидное соотношение [c.49]

Чтобы составить себе представление о картине, возникающей при обтекании выпуклой криволинейной стенки, рассмотрим вначале одну из линий тока, полученных при обтекании тупого угла и примем ее за проекцию твердой стенки (рис. 4.20). Над этой стенкой параметры потока известны, ибо они останутся такими же, какими они были над соответствующей (теперь отвердевшей) линией тока нри обтекании угла. [c.169]

К сожалению, в [197] не дано полное качественное разъяснение физической стороны явления. К числу жестких следует отнести допущение о пренебрежении осевой составляющей скорости. Для расчета профиля температуры необходимо знать характер распределения окружной скорости, который зависит не только от термодинамических параметров потока газа на входе в камеру энергоразделения вихревой трубы, но и от ее геометрии, а также от давления среды, в которую происходит истечение. Остановимся менее подробно на теоретических концепциях Шепе-ра [255] и А.И. Гуляева [59—61], рассматривавших процесс энергоразделения как результат обмена энергией в противоточном теплообменнике класса труба в трубе. Сохранив в принципе основные идеи представителей третьей фуппы гипотез, Шепер рассматривал ламинарный теплообмен. А.И. Гуляев, сохранив основные моменты физической картины Шепера, заменил лишь конвективно-пленочный коэффициент теплопередачи турбулентным обменом. Эти рассуждения не выдерживают критики по первому критерию оправдания, так как предполагают фадиент статической температуры, направленный от оси к периферии, что противоречит экспериментальным данным [34—40, 112, 116]. Однако опыты Шепера [255] и А.И. Гуляева [59-61] позволили сделать некоторые достаточно важные обобщения по макроструктуре потоков в камерах энергоразделения вихревых труб [c.167]

Распределение избыточного статического давления, отнесенного к скоростному напору основного потока, представлено в виде линий уровня на рис. 7.36,в,г. Нетрудно заметить некоторую асимметрию в распределении параметров потока по сечению. Минимумы значений статического давления соответствуют центрам вихрей, отчетливо различимых на проекциях поля скорости. Минимальные значения давления наблюдаются в областях, где скорость набегающего потока сонаправлена с окружной скоростью струи, что соответствует данным работы [211]. [c.364]

Распыленная форсункой жидкость представляет собой ансамбль примерно сс рическйх капель различных размеров. Само формирование капель следует отнести к случайным процессам. Даже зафиксировав все параметры впрыска — расход, свойства жидкости, форму отверстия форсунки, ее тип, а также параметры потока воздуха внутри об мма, нельзя в одном и том же месте получить капли одинакового размера, обладающие одинаковой скоростью. Это объясняется флуктуационным характером взаимодействия газа и впрыскиваемой жидкости. Распределение капель, характер распыла, определяющие его качество, обычно характеризуются функцией распределения X, х), пред- [c.384]

Высочии ВЛ. О связи параметров потока в сопловом сечении с режимом работы вихревой трубы // Вихревой эффект и его применение в технике Материалы II Всесоюзной науч.-техн. конференции /Куйбышев КуАИ. 1976. С.57-63. [c.402]

Го) идет не только на подогрев G (t - to) входящего в нее охладителя, но и на повышение средней температуры to (нагрев) а° (7 - to) всего продольного потока. Здесь а° -коэффициент теплоотдачи от пористой стенки к оставшемуся в канале потоку. Соотношение между этими отдельными составляющими меняется в зависимости от параметров потока и отсоса охладителя, ошибка допущения G (t - to) = a (T to) или a = воэрастает по мере уменьшения отсоса охладителя и становится особенно большой при G О, когда а о, где о — коэффициент теплоотдачи от непроницаемой стенки. В этом случае отношение a /G = (t - to)l Т to) может стать значительно больше единицы. Повышение средней температуры теплоносителя Го при его движении вдоль проницаемой поверхности приводит к снижению его эффективности и это обстоятельство необходимо учитывать. [c.51]

Считая течение плоским (см.рис.1.6), определяем параметры течения у стенки за изломом контура (в зоне возмущения потока). В soHe I дамение и скорость потока считаются"аввозмущенными" и определяются по методу, описанному в работе Д/. Параметры потока в зоне П определяются по соотношениям для плоских сверхзвуковых течений при постоянной внтропиа. Угол поворота потока на участке (Ху Нравен. Угол разворота потока от направления с числом Маха, равным. 1, до скорости в зоне П определяется по формуле [c.22]

Одномерное установившееся течение газа в трубе переменного сечения явля ется некоторым приближением к действительности, так как в основу его положено предположение, что параметры потока газа, такие, как скорость потока, давление и плотность, одинаковы во всех точках каждого из поперечных сечений, перпендикулярного оси трубы. Это предположение довольно хорошо соответствует действительности для элементарной трубки тока, но его применяют и для труб конечных размеров, используя средние величины по сечениям трубы. [c.568]

Пока 5атели безотказности характеризуют свойство объекта непрерывно сохранять работоспособность в течение некоторого времени или некоторой наработки. К показателям безотказности относятся вероятность безотказной работы, средняя наработка до отказа, наработка на отказ, интенсивность отказов, параметр потока отказов. [c.145]

Терм1ш параметр потока отказов учитывает особенность эксплуатации восстанавливаемых изделий в начальный момент изделие начинает работу и работает до отказа, при отказе происходит восстановление и изделие вновь работает до отказа и т. д. При этом время восстановления не учитывается. Моменты отказов формируют поток, называемый потоком отказов. В качестве характеристики потока отказов используется ведущая функция Я (t) данного потока — математическое ожидание числа отказов за время t. [c.145]

Из указанных систем уравнений определяются следующие величины параметров потока в первой ячейке между сечениями 1-1 и 2-2 температура смеси F21 высоконапорной и низконапорной сред, компонентный состав этой смеси С,21 , массовые расходы образовавшихся жидкой 2 и газовой С2 фаз, их компонентные составы Х,2 и Y 2, удельные энтальпии 1и и/0-20 удельные теплоемкости .2i и Ср2, 2i, плотности p 2i, Рс21. а также параметры двухфазной смеси - уде.яьная энтальпия /21, удельная теплоемкость 21, температура F21 и число Пуассона Ki газовой фазы. [c.108]

Блок-схема определения параметров потока парового слоя (с индексом еи) а среды (с индексом см), поступающей в ячейки на место сконденсировавшейся газовой фазы, представлена на рис. 4.10. Если в некоторых ячейках "п" не произошло ни конденсации, ни испарения, т.е. = 0 - (4.2.81), то параметры вьеходящих из таких ячеек потоков, определенные из уравнений (4.2.61) - F n> (4.2.57), (4.2.58), (4.2.61) - W , (4.2.71) или (4.2.75) - С, л- (4.2.74) или (4.2.79) - Т , остаются без изменений и являются результирующими. Если в ячейках "Г произошла конденсация и количество среды из парового слоя оказалось недостаточно для заполнения пространства от сконденсировавшегося газа, т.е. Д < 0 - (4.2.93), то параметры потоков, выходящих из ячеек, рассчитываются следующим образом. Определяются коэффициент (р из выражения (4.2.107), массовый расход среды, заполняющей пространство от сконденсировавшегося газа в данной ячейке Арм/ - (4.2.106), массовый расход потока, выходящего из ячейки (4.2.108), плотность потока р - (4.2.109), скорость И , - (4.2.110), удельная энтальпия / /- (4.2.111), удельная теплоемкость С /- (4.2.112), температура Tul (4-2.113), общий компонентный состав M - (4.2.114). Если в ячейках I произошла конденсация и количество среды из парового слоя оказалось достаточно для заполнения пространства от сконденсировавшегося газа, т.е. А 0 (4.2.93), то параметры потоков, выходящих из ячеек рассчитываются следующим образом массовый расход среды, поступаюЕцей из парового слоя АЕм/ - (4.2.115), массовый расход потока, истекающего из ячейки - (4.2.116), плотность p i - (4.2.117), скорость -(4.2.118), удельная теплоемкость - (4.2.120), удельная энтальпия - (4.2.119), обгций компонентный состав С i - (4,2.121), температура T i - (4.2.122). Если в ячейках "q" произошло испарение, то после выделения в паровой слой части газовой фазы, параметры потоков, выходящих из этих ячеек, рассчитываются из уравнений (4.2.123) - массовый расход (4.2.124) - плотность р , (4.2.125) - общий компонентный состав, остальные параметры потоков, такие как, удельная энта.пьпия l q, удельная теплоемкость С (, температура находятся из системы уравнений (4.1.2>-(4.1.40) (см. блок-схему рис. 4.2.1), скорость Wиз системы уравнений (4.2.57), (4.2.58), (4.2.61). [c.125]

На границе перехода от кавитационного режима течения к сплошному жидкостному происходит скачок давления от величины давления насыщенных паров до величины, практически равной давлению P низконапорной среды, в которую происходит истечение жидкости из сопла. Скачок давления сравнивается 22, 28, 29 со скачком уплотнения при критическом истечении газа через сопло. Образовавшаяся за скачком давления сплошная жидкая фаза, истекая из диффузора сопла (см. рис. 5. 1, а) в низконапорную среду, образует с последней свободно истекающее струйное течение, метод расчета которого представлен в гл. 4, а процесс кавитации в сопле Вентури описывается следующей системой уравнений, в которую входят уравнения отражаю1цие параметры потока в критическом сечении К-К сопла [c.147]

При давлении Р,, температуре 7,, расходе Р ( и компонентном составе С, о по алгоритму, блок-схема которого представлена на рис. 4.1, рассчитываются термогидрогазодинамические параметры потока, истекающего из аппарата 7, С, X, [c.231]

Рис. 9.12. Блок-схема расчета термогазодинамических параметров потоков и основных конструктивных размеров эжекционного аппарата со струйным течением кавитирующей жидкости

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...