Особенности деформирования

Обш,ие особенности деформирования высоколегированных сталей и труднодеформируемых сплавов рассмотрены в гл. IV, разд. 3. [c.96]

ОСОБЕННОСТИ ДЕФОРМИРОВАНИЯ ЭЛЕМЕНТ. КОНСТРУКЦИИ ПРИ ИМПУЛЬСНОМ НАГРУЖЕНИИ [c.44]

Подчеркнем, что в общем случае при циклическом нагружении в условиях объемного напряженного состояния (ОНС), реа-лизирующегося, например, у вершины трещины или острого концентратора в конструкции, соотношение компонент приращения напряжений при упругой разгрузке может не совпадать с идентичным соотношением напряжений в момент окончания упругопластического нагружения [66 68, 69, 72, 73]. Поэтому интенсивность приращения напряжений 5т, при которых возобновится пластическое течение при разгрузке (или, что то же самое, при реверсе нагрузки), может быть меньше, чем в одноосном случае, где циклический предел текучести 5т = 20т для идеально упругопластического тела [141, 155]. Это обстоятельство приводит к некоторым особенностям деформирования и соответственно повреждения материала в случае ОНС. Например, при одинаковом размахе полной деформации в цикле можно получить различные соотношения интенсивности размаха пластической АеР и упругой Де деформаций за счет изменения параметра 5т- [c.130]

Кроме отмеченных особенностей деформирования материала в условиях ОНС в области малоцикловой усталости встает вопрос о влиянии средних или максимальных напряжений на долговечность. Поясним, почему в подавляющем большинстве экспериментальных исследований этому вопросу не было уделено должного внимания. Дело в том, что при одно- и двухосных испытаниях в области малоцикловой усталости наибольшее различие максимальных в цикле напряжений Ощах реализуется при [c.132]

Таким образом, принятая схематизация достаточно хорошо отражает особенности деформирования берегов трещины при сложных условиях нагружения. Расчет траектории трещины и КИН может производиться при постоянном соблюдении граничных условий по ее берегам. [c.202]

Под пределом упругости понимают напряжение Сту, отвечающее столь малой остаточной деформации ер, которую в состоянии еще измерить прибор. Обычно эту деформацию принимают равной 8р=0,005%. Такой же порядок имеет остаточная деформация при определении предела пропорциональности. Строгой линейной зависимости между напряжениями и деформациями у большинства материалов нет даже при малом уровне напряжений. Остаточные деформации появляются уже при весьма малых напряжениях, и это является особенностью деформирования твердых тел . Поэтому значения предела пропорциональности и предела упругости являются функциями точности измерительных приборов и носят условный характер. На практике они определяются по допуску на остаточную деформацию. При испытаниях [c.34]

Инженер, имеющий дело с несущими конструкциями, должен обладать четким представлением об особенностях деформирования под нагрузкой тел различной формы и уметь практически проводить их расчет на прочность и жесткость. Этим вопросам отводится заметное место в обучении инженера-строителя, и изучаются они в таких курсах, как Сопротивление материалов , Строительная механика и Теория упругости и пластичности . [c.5]

Bv, Zy,. .. преобразуются в е р,. .. точно так же, как и значения напряжений а , Оу,. .. преобразуются в величины Оа, о, ,. ... Этого подобия достаточно для того, чтобы сделать выводы о характерных особенностях деформированного состояния, располагая информацией о характерных особенностях напряженного состояния. [c.125]

Для установления особенностей деформирования рассматриваемого класса композиционных материалов были исследованы также кольцевые образцы. Вырезка колец соответствовала ориентации их оси вдоль направлений I, Г и 1. Высота колец составляла 60 мм, внешний и внутренний диаметры соответственно были равны ПО и 70 мм. Кольца были испытаны под действием внешнего давления. [c.197]

Настоящая книга посвящена построению теории ползучести неоднородно-стареющих тел. Она состоит из шести глав. В гл. 1 приводится интегральная форма основных определяющих соотношений между напряжениями и деформациями, т. е. уравнений состояния дается постановка и формулируются условия, которые определяют решения краевых задач теории ползучести для наращиваемых тел, подверженных старению. Исследуется структура ядер ползучести и релаксации, которые отражают наиболее характерные особенности деформирования стареющих материалов во времени. Доказывается ограниченность и асимптотическая устойчивость решения краевой задачи теории ползучести для неоднородно-стареющих тел с односторонними связями. [c.9]

Настоящая глава посвящена построению теории ползучести неоднородно-стареющих тел. Приводится интегральная форма линейных и нелинейных уравнений состояния, определяющих связь между напряжениями и деформациями. Дается постановка основных краевых задач теории ползучести для наращиваемых тел, подверженных старению. Исследуется структура ядер ползучести и релаксации, отражающих наиболее характерные особенности деформирования стареющих материалов во времени. Устанавливаются достаточные условия ограниченности и асимптотической устойчивости решений краевой задачи теории ползучести для неоднородно-стареющих тел с односторонними связями как внутри, так и на границе этих тел. [c.12]

Г в о 3 д е в А. А. Некоторые особенности деформирования бетона п - теория ползучести,— В кн. Ползучесть строительных материалов и [c.314]

Анализ результатов испытаний материалов на термическую усталость [34, 71, 81, 99, 102, 194, 205] выявил определенную не-стационарность процесса циклического упругопластического деформирования образца, причем нагружение может сопровождаться накоплением с числом циклов односторонней деформации растяжения и сжатия вследствие формоизменения рабочей части с образованием характерных зон шейки и бочки (рис. 1.3.4). Следует подчеркнуть, что указанные особенности деформирования связаны с условиями испытаний (жесткостью нагружения, уровнем температур цикла, скоростью нагрева и охлаждения, видом термического цикла) и определяются различным сопротивлением статическому и циклическому деформированию частей образца, нагретых в различной степени из-за наличия продольного градиента температур, характерного для термоусталостных испытаний. [c.48]

Рассмотренные особенности деформирования и разрушения не являются общими для термоусталостных испытаний. Различное сочетание свойств материалов (теплофизические характеристики и характеристики прочности и пластичности), а также геометрии испытываемых образцов и жесткости нагружения, определяющих поле температур, кинетику циклического термического нагруже- [c.51]

Характерной особенностью деформирования в использованном диапазоне скоростей является слабая зависимость деформационных свойств от скорости в нулевом и первом полуциклах, т. е. при малых временах деформирования. Так, не отмечалось изменения диаграмм исходного деформирования ни при одной из исследованных температур (см. рис. 2.3.2), ширина петли в первом полуцикле, пропорциональная параметру циклического деформирования А, также практически не зависит от скорости (см. рис. 2.3.2). С другой стороны, интенсивность протекания процессов циклического упрочнения и разупрочнения может существенно зависеть от скорости деформирования. [c.90]

Приведенные данные согласуются с представлениями об особенностях деформирования такого типа сталей, высказанными в работе [120]. [c.100]

Выбор формы образцов для неизотермических испытаний должен производиться с учетом специфики процесса, Оказывается, что в зависимости от сочетания режимов нагружения и нагрева (охлаждения) возникают существенные особенности деформирования образцов, имеющих продольный градиент температур. Так, цилиндрический образец из нержавеющей стали с рабочей длиной 24 мм в условиях температурного режима нагрев — охлаждение 650 150° С при нагружении с заданными величинами пе- [c.258]

Изложенные результаты свидетельствуют о существенном влиянии скорости циклического нагружения на характеристики циклической прочности и микроскопические особенности деформирования и разрушения изученных титановых сплавов. [c.367]

Перед испытаниями боковые поверхности образцов подвергали травлению для выявления отдельных зон СС, расположения дефектов и особенностей деформирования. По сечению СС были выявлены поры, шлаковые включения, несплавления и надрывы протяженностью 0,3—2,0 мм. [c.410]

Сопротивление материала пластической деформации при воздействии ударной волны определяется совместным действием процессов упрочнения и релаксации напряжений. Скорость деформации, упрочнение, величина среднего гидростатического давления и другие особенности деформирования материала оказывают влияние на реализуемый при прохождении волны закон деформирования и соответствующую ему кривую деформирования о(8). Эта кривая определяет скорость распространения ударной волны в соответствии с реальными потерями энергии на пластическое течение материала по выражению (4.25). [c.166]

Могилевский jW. А. Исследование особенностей деформирования при ударном нагружении на монокристаллах цинка.— ФММ, 1969, 28, Xs 3, с. 508— 517. [c.254]

Особенность деформирования в зоне концентрации напряжений заключается в том, что при неоднородном напряженном состоянии на этапе разгрузки здесь возможно появление вторичных пластических деформаций и уменьшение внутреннего давления в конструктивном элементе до нуля сопровождается разгрузкой (прямая АА на рис. 1.5, в), возникновением напряжений обратного знака и неупругих деформаций (прямая А В). При проявлении реологических эффек-, тов происходит накопление деформаций ползучести (кривая деформирования соответствует участку А В ). При последующем увеличении давления характер деформирования сохраняется (кривая В С), причем мгновенные и изохронные диаграммы деформирования в общем случае зависят от числа циклов и времени. [c.9]

Расчетно-экспериментальная оценка изменения НДС и прочности элемента конструкции оболочечного типа позволяет выявить особенности деформирования в мембранной зоне и зоне концентрации напряжений. [c.9]

Таким образом, анализ результатов испытаний жаропрочных сплавов на термическую усталость выявил существенную нестационарность процесса циклического упругопластического деформирования образца и возможность накопления деформаций растяжения и сжатия вследствие формоизменения рабочей части образца. Указанные особенности деформирования связаны с условиями испытаний (жесткостью нагружения, видом и параметрами цикла температур и т. д.) и определяются различным сопротивлением статическому и циклическому деформированию частей образца, нагретых в разной степени вследствие продольного градиента температур, характерного для термоусталостных испытаний. [c.43]

Для моделирования поведения материалов, учитывающего указанные особенности деформирования конструкций, могут быть использованы как деформационная теория пластичности или теория малых упругопластических деформаций А.А. Ильюшина, обобщенная на случай сложного неизотермического нагружения в работах [35, 36], так и разнообразные теории течения [36, 37] и др. Однако применение наиболее общих из них, позволяющих рассматривать сложные траектории силового и температурного нагружения, происходящие при этом изменения структурного состояния материалов, сопряжено со значительными трудностями экспериментального и вычислительного характера. Поэтому на практике широкое применение нашли соотношения деформационной теории пластичности, учитывающие, разумеется, условия разгрузки и последующего нагружения, и теории течения для достаточно простых и подробно исследованных моделей. При этом удается ограничиться минимальным объемом экспериментальных данных, необходимых для определения соответствующих параметров моделей. Примерами такого подхода применительно к статическим и квазистатическим задачам деформирования и прочности конструкций являются работы [33-36, 38, 40] и др. [c.100]

Способ учета особенностей деформирования элементов главного разъема зависит от конструктивного выполнения фланцевого соединения. Различные варианты конструкций ВВЭР рассмотрены в гл. 1, из них большее распространение получили две разновидности — с нажимными кольцами и без нажимных колец. Характерным отличием их является относительная величина площадки контакта по сравнению с толщиной фланцевых колец. В конструкции с нажимными кольцами контакт фланцев между собой и с нажимными кольцами осуществляется по узким кольцевым площадкам, и для обеспечения плотности главного разъема применяются специальные уплотнительные устройства. В конструкциях без нажимных колец первоначальный контакт фланцев крышки и корпуса осуществляется по большой части толщины фланцев. [c.129]

Неоднородность структуры стеклопластика определяет особенности деформирования даже при простых случаях нагружения по сравнению с изотропными телами. Поэтому необходимы исследования особенности работы стеклопластика при растяжении, сжатии, изгибе и других видах деформации для расчетов на прочность и определения степени влияния различных факторов на эти показатели. [c.215]

Во второй области (Т. < Г сп < 800° С) наблюдается малая, постоянная по величине пластичность и почти равномерное снижение предела текучести при повышении температуры. Особенностью деформирования образцов в этой области являются неравномерность пластической деформации и течение без упрочнения с образо- [c.89]

Проведенные экспериментальные исследования позволили установить характерные особенности деформирования и разрушения тугоплавких сплавов при силовом и тепловом циклическом воздействиях в условиях высокого вакуума и температуры, превышающей 0,5 Т л- [c.71]

В связи с рассмотренными особенностями деформирования и разрушения резьбовых соединений, работающих в широком диапазоне температур, важное значение может иметь температурный фактор, способствующий возникновению дополнительных деформаций ползучести, снижению усилий предварительного затяга п накоплению длительных статических и циклических повреждений. Оценка сопротивления малоцикловому разрушению резьбовых соединений при высоких температурах может быть осуществлена по критериям длительной циклической прочности (см. гл. 2, 4 и 11). Понижение температур эксплуатации приводит к возможности возникновения хрупких разрушений резьбовых соединений на ранних стадиях развития трещин малоциклового нагружения. Это требует изучения трещиностойкости конструкционных материалов (предназначенных для изготовления резьбовых соединений) с применением соответствующих критериев линейной и нелинейной механики разрушения [19, 12]. [c.211]

Структурная модель реономной среды позволяет не только качественно, но и количественно отражать особенности деформирования и ползучести конструкционных материалов при переменном нагружении. Кривые неустановившейся ползучести после циклического нагружения, после ползучести на большем или меньшем уровне напряжения, после пластического деформирования или ползучести обратного знака, предсказанные моделью (построенной по кривой циклического деформирования и по данным об установившейся ползучести), хорошо соответствуют опытным кривым [10]. [c.195]

Карзов Г. П., Марголин Б. 3., Пановко О. Я. Анализ особенностей деформирования материала у вершины трещины и критериев развития усталостного разрушения с учетом структурных параметров//Тезисы докл. I Всесоюзн. конф. Механика разрушения материалов .— Львов ФМИ АН УССР, [c.368]

Карзов Г. П., Марголин Б. 3. Анализ особенностей деформирования материалов у вершины трещины и критериев развития усталостного разрушения с учетом структурных параметров. Сообщ. 1//Пробл. прочности.— [c.368]

Испытания образцов проводили с использованием метода муаровых полос с фиксацией картин полос на различных стадиях деформирования. При расшифровке картин му аровых полос выявляли особенности деформирования механически неоднородных сварных соединений [c.133]

Как следует из рисунка, зависимость q //6 оказывается в некоторых случаях неоднозначной (например, при к = 40, что соответствует начальной стрелке 56), т. е. одному значению параметра д соответствуют три действительных корня уравнения (9.32). Это является следствием особенности деформирования панели в процессе увеличения нагрузки. Пока параметр q возрастает от нуля до значения, равного 1025,5 (ордината точки А на кривой 1) амплитуда прогиба непрерывно увеличивается до значения2,2 б, чему на кривой 1 отвечает участок ОА. Как только параметр нагрузки д становится большим значения 1025,5 наступает хлопок панели, т. е. прогиб скачкообразно изменяет свое значение и оказывается равным 11,1 б (абсцисса точки D на кривой 1). При хлопке панель мгновенно переходит из положения / в положение II (рис. 9.7). [c.284]

Отмеченные особенности деформирования ко.мпозиционных материалов с двумя рассмотренными структурами армирования устанавливают некоторую закономерность в расчете эффек-тивны.х компонент их жесткости при плоской деформации. В табл. 3.7 приведены выражения для эффективных значений компонент матрицы же- [c.71]

Алехин В. П. Современные представления об особенностях деформирования материалов в микрообъемах при контактных видах нагружения.— В кн. Четвертое Всесоюзн. науч.-техн. совещ. по микротвердости Тез. докл. М., 1972, с. 2—4. [c.192]

Сочетание приведенных выше свойств и особенностей деформирования при термоусталостных испытаниях сплава ЭП-693ВД обусловливает появление трещин циклического разрушения в зонах шейки , что говорит о выраженном влиянии процесса накопления односторонних деформаций и, следовательно, квази-статических повреждений на достижение предельного состояния по условию циклического разрушения. Однако при испытаниях на больших уровнях долговечности с жесткостью нагружения с <" 95 тс/см, когда эффект накопления односторонних деформаций практически отсутствует (см. рис. 1.3.6), можно ожидать возникновения термоусталостной трещины в зоне перехода от рабочей длины к конической части образца, где температура цикла соответствует минимальной пластичности и, следовательно, долговечности материала. [c.51]

Приведенные результаты опытов относятся к вопросу о су-тцествовании единой поверхности деформирования в условиях одноразового активного нагружения или разгрузки. Этот вопро актуален и при циклическом нагружении и нагреве материала. История нагружения в предыдущем цикле может оказать значительное влияние, на поведение материала в последующих циклах. Рассмотрим особенности деформирования материала в таких условиях на примере жаропрочного сплава на никелевой основе ХН70ВМТЮФ. [c.46]

Вследствие известной ограниченности световой микроскопии (недостаточные глубина резкости и разрешающая способность) при изучении физических основ прочности материалов все чаще применяются методы прямого наблюдения за поведением дислокаций и образованием полос скольжения с помощью высоковольтного и растрового электронных микроскопов в широком диапазоне температур Эти методы тепловой электронной микроскопии, позволяющие осуществлять, например, исследование динамических свойств дислокаций in situ, вносят существенный вклад в изучение субми-кроскопических особенностей деформирования и разрушения материалов в условиях высоких и низких температур. [c.292]

В монографии обобщены результаты научно-исследовательских работ по разработке экспериментальных методов и исследованию особенностей деформирования й разрушения конструкционных материалов под действием пмпульсных нагрузок ударного и взрывного характера, выполненных в 1965—1978 гг. в Институте проблем прочности АН УССР под общим руководством академика АН УССР Г. С. Писаренко. [c.3]

Сидоров Н. Ф. Особенности деформирования остаточных напряжений в титановых сплавах при резании и пластическом поверхностном деформировании.— Пробл. прочности, 1971, № 9, с. 99—il02. [c.173]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...