Геометрические параметры режущей кромки инструмента

Следовательно, чтобы управлять процессом резания металлов, необходимо уметь рассчитывать значения кинематических геометрических параметров режущей кромки инструмента в текущий момент времени в каждой ее точке с тем, чтобы в процессе обработки обеспечить их оптимальные значения и исключить возможность создания таких условий резания, при которых геометрические параметры режущего клина принимают неблагоприятные или даже недопустимые по величине значения. [c.324]

Рис. 6.9. Геометрические параметры режущей кромки инструмента в нормальной секущей плоскости.

Для отсчета кинематических геометрических параметров режущей кромки может быть также использована система, состоящая из плоскости резания, передней плоскости П, задней плоскости 3 и вектора результирующей скорости относительного движения детали и инструмента в процессе обработки. Три плоскости Pgg, П, 3 и вектор скорости образуют систему отсчета кинематических геометрических параметров режущей кромки инструмента. Они рассекаются плоскостями, в которых эти геометрические параметры измеряются. [c.349]

Плоскости измерения кинематических геометрических параметров режущей кромки инструмента. Кинематические значения геометрических параметров режущей кромки инструмента в большинстве случаев, особенно при обработке сложных поверхностей деталей на многокоординатных станках с ЧПУ, существенно отличаются по величине от статических их значений. Вопрос об отличии кинематических геометрических параметров режущих кромок инструмента от их статических значений давно находится в поле зрения исследователей (Панкин A.B., 1936, 1940). [c.351]

Эпюры изменения геометрических параметров режущей кромки инструмента, 347. [c.590]

Геометрические параметры режущей части инструмента следующие задний угол а, передний угол у, главный угол в плане ф, вспомогательный угол в плане фх, угол наклона режущей кромки X, радиус закругления г. [c.13]

При работе на высоких скоростях резания может происходить пластическое опускание вершины, которое наблюдается не только у твердосплавных резцов, но также и у резцов, оснащенных минеральной керамикой. При пластическом деформировании режущей кромки резко изменяются геометрические параметры режущей части инструмента, что наряду с размазыванием материала инструмента по обрабатываемой поверхности и стружке является дополнительной причиной повышения интенсивности износа инструмента. В ряде случаев пластическая деформация становится основной причиной выхода резца из строя. [c.235]

Геометрические параметры режущей части инструмента в процессе резания непрерывно изменяются, что оказывает влияние на силу резания. Особенно сильно это сказывается при обработке таких, в ряде случаев, сравнительно малопрочных и хрупких материалов, как пластмассы. В процессе резания пластмасс сходящая по передней поверхности стружка практически не оказывает давления на инструмент. Все сопротивление резанию воспринимается радиусом округления режущей кромки и прилегающими к ней небольшими контактными площадками по передней и задней поверхности инструмента. [c.49]

В процессе резания округление режущей кромки происходит непрерывно и находится в некоторой зависимости от величины износа по задней поверхности. Эта взаимосвязь несколько изменяется в зависимости от марки твердого сплава, геометрических параметров режущей части инструмента, наполнителя пластмассы и очень мало —от режима резания. [c.80]

Задача расчета величин кинематических геометрических параметров режущих кромок инструмента усложняется при обработке сложных поверхностей деталей на многокоординатных станках с ЧПУ, когда в процессе обработки воспроизводится гибкая" кинематика формообразования, а инструмент совершает относительно детали сложное многопараметрическое движение. В результате этого величины кинематических геометрических параметров изменяются не только по периметру режущей кромки, но и во времени в каждой ее точке. Наряду с изменением параметров формы и толщины срезаемого припуска в текущей точке поверхности резания, указанное приводит к тому, что условия отделения стружки в разных точках режущей кромки и в разные моменты времени различны - в свою очередь это усложняет решение задачи оптимизации условий резания при обработке сложных поверхностей деталей на многокоординатных станках с ЧПУ. [c.324]

Использование третьего подхода к решению задачи преобразования исходного инструментального тела в работоспособный инструмент дает возможность проектировать режущий инструмент с требуемыми по условиям резания оптимальными значениями всех геометрических параметров режущей кромки в каждой ее точке. Однако в этом случае инструмент может оказаться менее технологичным, не исследована возможность использования в его конструкции технологически просто воспроизводимых передних и задних поверхностей, вероятно его сложнее будет перетачивать. [c.331]

Следует уметь расчитывать величины геометрических параметров режущей кромки в положении инструмента, заданном в любой системе отсчета. Это требует аналитического представления зависимостей для расчета геометрических параметров. [c.332]

Кручение режущей кромки инструмента. На характер изменения геометрических параметров режущей части инструмента непосредственно влияет форма передних и задних поверхностей, поскольку величины передних и задних углов измеряется между линиями, касательными к рассматриваемым поверхностям. В этой связи следует обратить внимание еще на один геометрический параметр режущей кромки - ее кручение. Этот геометрический параметр режущего клина ранее не рассматривался, а его влияние на процесс резания не исследовано. [c.344]

При работе инструмента фактическое направление главного движения и движения подачи могут отличаться от предполагаемых направлений, используемых в статической системе отсчета. Кинематические геометрические параметры режущей кромки определяют положение передних и задних поверхностей инструмента с учетом характера и параметров его движения относительного детали. [c.347]

Рис. 6.13. Характер изменений геометрических параметров режущей кромки, вызванных вибрациями инструмента.

Нормальная секущая плоскость и измеряемые в ней кинематические геометрические параметры режущей кромки. Положение нормальной секущей плоскости Р относительно инструмента в движении идентично ее положению в статике. Вместе с тем при изучении кинематических геометрических параметров режущей кромки требуется определить ее положение относительно поверхности резания. Одновременно с этим появляются дополнительные возможности определения ее положения относительно инструмента. [c.353]

Использованный подход, базирующийся на применении элементов векторной алгебры, позволяет достаточно просто вывести формулы для расчета величин статических и кинематических геометрических параметров режущей кромки в любом наперед заданном плоском сечении режущего клина инструмента. Его применение эффективно также при выводе формул для расчета значений геометрических параметров процесса резания угла резания углов скалывания, угла действия, глубины резания и др., измеряемых в произвольном сечении. [c.364]

Геометрические параметры режущей части зуборезных инструментов. Задние и передние углы у зуборезных фрез определяются в плоскости, перпендикулярной к их оси у долбяков — в плоскости, проходящей через их ось в обоих случаях значения углов относятся к точкам профиля, расположенным по наружной и наиболее удаленной окружности. Задние и передние углы у зуборезных гребенок и резцов образуются их установкой и измеряются в плоскости, перпендикулярной к режущей кромке, их значения даны в табл. 99. [c.111]

Рассмотрим методику математического описания механизма погрешностей на примере деталей с цилиндрическими поверхностями. Для этого последовательно вскроем зависимости между смежными этапами указанной схемы, т. е. между действующими факторами и погрешностями установки статической и динамической настройки между погрещностями установки, статической и динамической настройки и параметрами относительного движения технологических баз детали и режущими кромками инструмента, между параметра ми относительного движения и геометрическими характеристиками детали. [c.76]

ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ РЕЖУЩЕЙ ЧАСТИ ЗУБА ЗЕНКЕРА. Главный угол в плане ф на зубьях зенкеров, как и других инструментов, измеряется между линией, параллельной направлению движения подачи, и главной режущей кромкой 1-2 на зубьях зенкера. [c.211]

ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ РЕЖУЩЕЙ ЧАСТИ. Все режущие зубья гребенчатых резьбонарезных инструментов имеют по три режущих кромки, составляющие ломаный контур, например 1-1"-2"-3 (рис. 16.10). По протяженности режущие кромки, составляющие угол фо к оси резьбы (кромка 1"-2"), обычно больше участков 1 -1" и 2 -2", лежащих на боковых сторонах резьбового профиля. Только на нескольких последних зубьях режущей части они сопоставимы по длине. Поэтому режущие кромки, наклоненные под углом Фо к оси резьбы, на всех режущих зубьях являются главными ре- [c.265]

Поверхности и режущие кромки у зубьев фрез показаны на рис. 9. Поверхности зубьев фрезы, лежащих под определенными углами в пространстве, и значение этих углов, которые непосредственно влияют на процесс фрезерования, носят название геометрических параметров режущей части данного инструмента. [c.51]

Затачивание — это одна из окончательных технологических операций, в процессе которой обрабатывают передние и задние поверхности инструмента. При затачивании обеспечивается заданная форма режущей кромки, геометрические параметры режущего инструмента и качество его поверхности. [c.182]

Низкие плотность и твердость, невысокая теплостойкость, крайне низкая теплопроводность, высокое сопротивление воздействию вибраций, истирающее воздействие на режущие кромки инструмента — вое эти обстоятельства необходимо учитывать при назначении режимов резания и выборе геометрических параметров инструмента. [c.11]

С целью уменьшения зоны соприкосновения круга и затачиваемого инструмента, облегчения процесса удаления стружки, устранения возможности местного перегрева, на торце круга выполняют коническую выточку или торец закругляют. Один и тот же инструмент можно затачивать по различным поверхностям, включающим его режущую кромку. Так, например, спиральные сверла наряду с затачиванием по плоским поверхностям можно затачивать по коническим поверхностям (рис. 3.3.28). Различные значения геометрических параметров режущей части сверла создаются изменением взаимного расположения конической поверхности и сверла, которое характеризуется величинами кп I. Величины Ли/определяются из отношений [c.573]

Проектируя режущий инструмент, необходимо знать величины геометрических параметров режущих кромок переднего и заднего углов, угла наклона режущей кромки, углов в плане и др. Геометрические параметры задаются в неподвижной системе координат, удобной при проектировании режущего инструмента и для его контроля. Такие системы координат непосредственно или косвенно связаны с базовыми поверхностями корпуса инструмента, они неподвижны, в связи с чем называются статическими системами отсчета. Измеренные в них геометрические параметры принято называть статическими геометрическими параметрами режущих кромок [c.323]

Анализ трех простейших принципиальных кинематических схем резания, проведенный в 5.1, показывает, что количество, направление и характер сочетаемых движений определяют в каждой точке режущей кромки траекторию относительного перемещения, форма которой в пространстве характеризуется угловыми величинами. Выше было также показано, что действующие в процессе резания угловые геометрические параметры режущей части резца, а также плоскости, в которых они измеряются, не совпадают с обозначенными на чертеже. Поэтому наряду с правилами, регламентирующими простановку на чертежах исходных угловых величин ф, ф1, X, а и у, необходима дополнительная система, взаимосвязывающая угловые геометрические параметры в процессе резания, когда лезвия резца и поверхность резания находятся в состоянии взаимного перемещения по траекториям результирующего движения согласно принятой принципиальной кинематической схеме резания. Такую систему позволяет сформулировать кинематика резания, рассматривающая закономерности относительных движений и связанных с этим угловых геометрических параметров режущей части инструментов на основе общих законов математики и механики. [c.55]

Графо-аналитический метод определения геометрических параметров режущих кромок. Если необходимо определить геометрические параметры режущих кромок инструмента в плоских сечения, проходящих через заданную точку режущей кромки в разных направлениях ортогонально основной плоскости, удобно применить графоаналитический метод определения геометрических параметров. Этот метод основан на построении круговых диаграмм изменения тригонометрических функций геометрических параметров (Кудевицкий Я.В., 1978 8Ы Пап-т1п, 1982). Особенности метода рассмотрим на примере его использования для анализа статических геометрических параметров режущих кромок дисковых фасонных фрез. [c.345]

Поэтому кинеметические геометрические параметры режущих кромок инструмента удобно исследовать применительно к элементарной режущей кромке длиной (11 - в дифференциальной окрестности текущей точки М на ней и в конкретный момент времени, т.е. когда известно мгновенное положение инструмента относительно детали и мгновенное направление результирующей скорости его относительного движения (либо всех ее составляющих). После этого можно строить и анализировать эпюры изменения кинематических геометрических параметров по периметру режущих кромок инструмента и во времени. Для этого требуется обобщенный метод определения кинематических значений геометрических параметров режущих кромок с учетом влияния на их значения всех движений инструмента относительно детали. [c.347]

Правильный выбор системы отсчета является необходимым, но не достаточным условием установления величин кинематических геометрических параметров режущих кромок инструмента. Это требование необходимо дополнить, указав положение плоскостей, в которых следует их измерять. В случае, когда при свободном резании направление результирующей скорости движения режущего клина инструмента относительно поверхности резания перпендикулярно режущей кромке, плоскость измерения переднего и заднего углов расположена перпендикулярно к режущей кромке. Существуют различные точки зрения по вопросу о расположении плоскости измерения этих же углов при произвольном направлении вектора скорости результи- [c.351]

Особенностью данного РТК является то, что в нем используются серийно выпускаемые станки с ЧПУ, которые путем соответствующей модернизации были переделаны в адаптивные станки. Модернизация заключалась, во-первых, в установке на передней бабке станка манипуляционного робота для загрузки заготовок и выгрузки обработанных деталей, во-вторых, в использовании встроенной системы активного контроля для оперативного измерения геометрических параметров детали и режущей кромки инструмента, и, в-третьих, в замене системы ЧПУ станков адаптивной системой типа 2С85-63. [c.311]

Геометрические параметры режущего инструмента оказывают существенное влияние на усилие резания, качество поверхности и износ инструмента. Так, с увеличением угла у инструмент легче врезается в материал, снижаются силы резания, улучщается качество поверхности, но повыщается износ инструмента. Наличие угла а снижает трение инструмента о поверхность резания, уменьшая его износ, но чрезмерное его увеличение ослабляет режущую кромку, способствуя ее разрушению при ударных нагрузках. [c.563]

Автоколебания самовозбуждаются в процессе резания. При этом пульсирующая сила, ответственная за характер колебательного процесса, создается и управляется внутри системы. Автоколебания могут возникать при отсутствии внешней возмущающей периодической силы, и частота вибраций не зависит от геометрических параметров инструментов и режимов резания. Она характеризуется собственной частотой системы. Автоколебания при резании появляются вследствие различных причин а) возникновение в системе физических явлений, создающих возбуждение (например, изменение сил внешнего и внутреннего трения, периодическое изменение сил резания и деформированного объема материала, возникновение тре-щинообразования при отделении стружек, изменение величины нароста и периодический его срыв, уменьшение силы резания с увеличением скорости нагружения, вибрационные следы предыдущих проходов и т. п.) б) изменение состояния упругой системы (со многими степенями свободы) приводит к тому, что в процессе резания режущая кромка инструмента описывает в плоскости, перпендикулярной ей, замкнутую эллиптическую траекторию. Накладываясь на заранее заданное движение инструмента, это возмущенное колебательное движение создает автоколебание системы инструмент — деталь. Необходимо от-.адетить, что вынужденные колебания и автоколебания находятся во взаимосвязи и одновременно воздействуют на технологическую систему. Упругая система, реагируя на изменение усилий резания, изменяет величины деформаций отдельных своих звеньев и таким образом способствует возбуждению колебаний различной частоты и амплитуды. Эти колебания режущего инструмента вызывают, в свою очередь, периодическое изменение площади сечения стружки. На обработанной поверхности детали и на наружной поверхности стружки появляются шероховатости (мелкие пилообразные зубчики разной высоты и формы). Колебания режущей кромки могут иметь частоту [c.59]

Анализ работ [3, 19, 42, 17] и др., посвященных изучению механизма образования погрешностей на деталях, обрабат1 ваемых методом относительного винтового движения, показал, что в теоретических исследованиях устанавливали связи между величиной изучаемого фактора и отклонением расстояния между осью вращения детали и вершиной режущего инструмента. Однако отклонение относительного движения детали и инструмента, рассматриваемое в пространстве, описывается совокупностью параметров, одним из которых является расстояние между осью детали и режущими кромками инструмента. Кроме того, в исследованиях стремились устанавливать связи между величинами действующих факторов и величиной/погрешности на детали, отсчитанной"тем или иным способом. В этом случае выбор метода отсчета погрешности в значительной степени оказывает влияние на характер полученной зависимости. Так, например, при измерении погрешности геометрической формы в поперечном сечении у детали типа тел вращения некруглость детали (рис. 1.28, а) можно отсчитывать от разных баз, например, от прилегающей окружности, средней окружности, концентричных окружностей (могут быть и другие базы, от которых отсчитывается некруглость). При этом оценивать некруглость можно как максимальное отклонение [c.82]

При проектировании технологических процессов следует весьма тщательно подходить к выбору геометрических параметров режущих инструментов, которые при прочих равных условиях должны способствовать наиболее высокой его стойкости, что в конечном итоге повышает эффективность процесса обработки. Так, например, чем больше величина угла резания, тем больше деформация, тепловыделение и силы, действующие на резец [2], тем интенсивнее износ езца и ниже его стойкость. При уменьшении угла резания (увеличении положительного значения переднего угла) деформации, силы резания и тепловыделение снижаются и стойкость сначала повышается. Но вместе с увеличением переднего угла уменьшается угол заострения и объем головки резца, вследствие чего теплоотвод от поверхности трения резца и прочность режущего лезвия уменьшаются и, начиная с некоторого значения угла резания, износ повышается (возможно и выкрашивание режущей кромки), а стойкость понижается. Таким образом, всегда есть оптимальное значение угла резания (переднего угла), при котором стойкость будет наибольшей. [c.297]

Разработка новых и совершенствование известных способов формообразования тесно связаны с определением формы и геометрических параметров обрабатываемой (формообразуемой) поверхности Д детали и формообразующей исходной инструментальной поверхности И инструмента (далее - поверхностей Д иУ). Под исходной инструментальной поверхностью (ИИП) здесь и далее понимается воображаемая поверхность, образуемая профилирующими режущими кромками инструмента в их движении относительно системы координат, связанной с инструментом. В процессе обработки поверхность И инструмента касается поверхности Д детали. [c.21]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...