Статические геометрические параметры

При изготовлении и контроле инструмента пользуются статическими геометрическими параметрами, которые проставляются на чертежах. [c.20]

Статические геометрические параметры характеризуют положение передних и задних поверхностей относительно системы координат XYZ, удобной для изготовления и контроля инструмента. Статические геометрические параметры зависят от типа инструмента и для каждого типа отличаются некоторым своеобразием. Более того, для одного и того же инструмента они могут быть различными. [c.20]

Основой для определения статических геометрических параметров служит представление о статической основной плоскости и статической плоскости резания. За статическую основную плоскость принимают плоскость XY. Тогда для того, чтобы была аналогия в определении углов а, Y и Я, в статике и в процессе резания, статическую плоскость резания проводят через режущую кромку и ось Z. [c.20]

В общем случае геометрические параметры в процессе резания не совпадают со статическими геометрическими параметрами. Отличие геометрических параметров при резании от статических объясняется тем, что вектор скорости резания отклоняется по тем или иным причинам от нормали к статической основной плоскости XV. [c.20]

По формулам (5) и (6) определяют угол т и угол наклона режущей кромки Хр в процессе резания при заданном направлении скорости резания и статических геометрических параметрах.. [c.21]

За статическую поверхность резания при этом целесообразно принять исходную инструментальную поверхность. В момент профилирования в исследуемой точке режущей кромки будет наблюдаться касание поверхности резания и поверхности детали, а следовательно, и исходной поверхности. Поэтому в этом случае статические геометрические параметры будут равны параметрам в процессе резания. Таким образом, при выбранной статической поверхности резания статические геометрические параметры в некоторой мере будут характеризовать условия протекания процесса резания. [c.121]

В статической системе координат рассматривают статические геометрические параметры в системе, ориентированной относительно направления скорости главного движения резания. Эти параметры применяют для учета изменения геометрических параметров после установки инструмента на станке. [c.11]

Это отражается на величинах статических геометрических параметров [c.14]

Значения статических геометрических параметров на боковых сторонах зубьев определяют в зависимости от геометрических параметров на вершинной режущей кромке (аа и 7 ) и угла профиля а,. В нормальном сечении [c.204]

Проектируя режущий инструмент, необходимо знать величины геометрических параметров режущих кромок переднего и заднего углов, угла наклона режущей кромки, углов в плане и др. Геометрические параметры задаются в неподвижной системе координат, удобной при проектировании режущего инструмента и для его контроля. Такие системы координат непосредственно или косвенно связаны с базовыми поверхностями корпуса инструмента, они неподвижны, в связи с чем называются статическими системами отсчета. Измеренные в них геометрические параметры принято называть статическими геометрическими параметрами режущих кромок [c.323]

В зависимости от формы режущих кромок, их расположения и характера движения относительно поверхности резания, а также от направления скорости схода стружки по передней поверхности, фактические величины геометрических параметров отличаются по величине от соответствующих статических геометрических параметров. Это так называемые кинематические геометрические параметры режущих кромок инструмента. Положение плоскостей, в которых рассчитываются значения кинематических геометрических параметров, определяются в кинематической системе отсчета. [c.323]

Первая задача конструктора заключается в определении статических геометрических параметров режущих кромок по требуемым кинематическим их значениям. Статические геометрические параметры используются при изготовлении и контроле переточенного инструмента. Они определяют расположение передних и задних поверхностей зубьев инструмента относительно базовых поверхностей и оказывают влияние на форму рабочих поверхностей режущего клина. [c.323]

Встречающийся термин углы резания неудачен. Резание всегда производится нри движении инструмента относительно детали. Поэтому термин углы резания предполагает движение. Его употребление к статическим геометрическим параметрам приводит к абсурду статические углы резания - резание (движение) и статика взаимно исключают одно другое. [c.323]

Статические геометрические параметры режущих кромок инструмента 332 [c.331]

Для образования системы отсчета статических геометрических параметров профилирующих режущих кромок можно использовать исходную инструментальную поверхность. Для непрофилирующих режущих кромок (или их непрофилирующих участков) использовать поверхность И для образования системы отсчета статических геометрических параметров режущих кромок не удобно. [c.332]

Для исследования статических геометрических параметров криволинейных режущих кромок фасонного инструмента следует выделить элементарный ее участок длиной dl - в дифференциальной окрестности текущей точки режущей кромки. Правомерность такого подхода основана на допущении, что процесс косоугольного резания можно рассматривать как совокупность взаимодействующих между собой косоугольных резов режущими кромками бесконечно малой длины. [c.332]

Система отсчета статических геометрических параметров. При проектировании, контроле изготовленного и переточенного режущего инструмента измерение статических геометрических параметров режущих кромок производят в неподвижной (статической) системе отсчета, связанной с установочными и базовыми поверхностями режущего инструмента. [c.332]

Для отсчета статических геометрических параметров режущего клина используют плоскости, касательные к исходной инструментальной поверхности И, к передней 77 и к задней поверхности 3 режущего клина инструмента. В простейших случаях поверхности И, П н 3 представляют собой плоскости. [c.332]

Для отсчета статических геометрических параметров режущих кромок фасонного инструмента используется статическая система координат Х Х и заданные в ней плоскости И (13), П (14) и 3 (15), касательные в текущей точке М режущей кромки к исходной инструментальной поверхности, к передней и к задней поверхностям режущего клина. Для вычислений также используются орты нормалей п (16), п (17) и [c.334]

Секущие плоскости и измеряемые в них статические геометрические параметры режущих кромок. Введение в рассмотрение статической системы отсчета (см. рис. 6.5) позволяет задать в ней положение секущих плоскостей и вывести аналитически зависимости для расчета соответствующих геометрических параметров режущих кромок. [c.334]

Статические геометрические параметры. В соответствие с ISO 3002 геометрия режущего клина инструмента определяется основными углами, измеряемыми в соответствующих плоскостях. [c.336]

В основной плоскости измеряются следующие регламентируемы стандартом ISO 3002 статические геометрические параметры режущей кромки [c.336]

Соотношения между статическими геометрическими параметрами режущих кромок инструмента. На инструменте можно измерить следующие статические геометрические параметры режущих кромок [c.340]

Например, пусть для элементарного режущего клина длиной с11 известны его статические геометрические параметры в нормальной секущей плоскости Рд и определена величина статического угла наклона [c.340]

Рис. 6.10. К определению соотношений между статическими геометрическими параметрами режущих кромок в различных секущих плоскостях.

Поверхность обработанной детали можно рассматривать, с одной стороны, как огибающую последовательных положений исходной инструментальной поверхности в движении инструмента относительно детали, а с другой - как совокупность дискретных поверхностей резания. В момент формообразования исходная инструментальная поверхность И и поверхность резания Рд касаются поверхности Д детали и, следовательно, касаются одна другой. Поэтому безразлично, по отношению к какой из них определять статические геометрические параметры режущих кромок инструмента. Однако при работе инструмента определять кинематические геометрические параметры его режущих кромок относительно исходной инструментальной поверхности нельзя - их следует определять в плоскостях, связанных с поверхностью резания и соответствующим образом ориентированных относительно нее. [c.347]

При определенных условиях (определенном сочетании режимных и геометрических параметров) наблюдается реверс вихревой трубы, заключающийся в том, что из отверстия диафрагмы истекают не охлажденные, а подогретые массы газа. При этом полная температура периферийного потока, покидающего камеру энергоразделения через дроссель, ниже исходной. А.П. Меркуловым введено понятие вторичного вихревого эффекта [116] и предпринята попытка его объяснения, основанная на теоретических положениях гипотезы взаимодействия вихрей. При работе вихревой трубы на сравнительно высоких степенях закрутки в приосевой зоне отверстия диафрагмы вследствие существенного снижения уровня давления в области, где статическое давление меньше давления среды, в которую происходит истечение (Р < J ), возникает зона обратных в осевом направлении течений, т. е. в отверстии диафрагмы образуется рециркуляционная зона. При некотором сочетании режимных и геометрических параметров взаимодействие зоны рециркуляции и вытекающих элементов в виде кольцевого закрученного потока из периферийной области диафрагмы приводит к образованию вихревой трубы, наружный [c.89]

Таким образом, определение перемещений по методу начальных параметров сводится в первую очередь к определению величин начальных параметров Qq, Mq, 0о, Статические начальные параметры Qo и Мо находят из условий равновесия балки. Геометрические начальные параметры о и Wq определяют из условий на опорах. Уравнения (10.92) и (10.93), выведенные для произвольного [c.286]

Для вывода воспользуемся принципом независимости действия сил, а также будем считать перемещения малыми. Сначала допустим, что все внешние нагрузки на участке х равны нулю, тогда общий интеграл, или прогиб w (х), будет функцией начальных параметров и абсциссы X по формуле (11.23). Пусть теперь все начальные параметры равны нулю, но действуют сосредоточенные нагрузки и М . Вдумываясь в геометрический и статический смысл факторов и (рис. 312), легко видим, что их можно принять за новые статические начальные параметры и вновь определить W (х) по формуле (11.23), подставив [c.323]

Определите инструментальные и статические геометрические параметры зубостро-1 альных 1езцов для прямозубых конических колес. [c.285]

Какие геометрические параметры режугцей кромки следует рассматривать в первую очередь, статические, а потом кинематические или наоборот, зависит от принятой точки зрения. С одной стороны, инструмент сначала надо изготовить (для этого необходимо знать величины статических геометрических параметров), после чего его можно эксплуатировать (в этом случае требуется знание кинематических геометрических параметров). Поэтому логично начать рассмотрение геометрии режугцей кромки со статических ее параметров. [c.332]

С другой стороны, чтобы изготовить инструмент, следует экспериментально установить рациональные величины кинематических геометрических параметров его режущих кромок, после чего расчитать соответствующие им значения статических геометрических параметров. Следовательно, в первую очередь падо рассмотреть кинематические, а затем статические геометрические параметры режущих кромок. [c.332]

В пользу второй точки зрения свидетельствует также то, что статические геометрические параметры можно рассматривать как частный (вырожденный) случай кинематических геометрических параметров, когда паправлепие результирующей скорости отиосительиого движения детали и инструмента в процессе обработки совпадает с предполагаемым направлением главного движения и в результате этого кинематическая система отсчета геометрических параметров вырождается в статическую систему их отсчета. [c.332]

По измеренным величинам статических геометрических параметров рассчитываются соответствующие их значения в базовых и в других секущих плоскостях (Радзевич С.П., 1992 Радзевич С.П., Палагута В.А., 1996). При решении подобных задач целесообразно использовать элементы векторного исчисления. Одним из первых элементы векторного исчисления для расчета геометрических параметров режущих кромок инструмента применил С.С. Можаев (1948). [c.340]

Графо-аналитический метод определения геометрических параметров режущих кромок. Если необходимо определить геометрические параметры режущих кромок инструмента в плоских сечения, проходящих через заданную точку режущей кромки в разных направлениях ортогонально основной плоскости, удобно применить графоаналитический метод определения геометрических параметров. Этот метод основан на построении круговых диаграмм изменения тригонометрических функций геометрических параметров (Кудевицкий Я.В., 1978 8Ы Пап-т1п, 1982). Особенности метода рассмотрим на примере его использования для анализа статических геометрических параметров режущих кромок дисковых фасонных фрез. [c.345]

Соответственно иерархии объектов проектировани5[ можно построить иерархию их ММ. Выходными параметрами деталей (см. рис. 1.21) являются статические параметры, например геометрические параметры (пози- [c.50]

Определение приращений векторов внешних нагрузок. Выражения для приращений векторов внешней нагрузки (q, )х, Р< > и-при непрерывном деформировании стержня необходимы при численном решении нелинейных уравнений равновесия стержня, когда требуется явное выражение для компонент нагрузки. Приращения векторов внешней нагрузки необходимы и при определении критических нагрузок при решении задач статической устойчивости стержней. В дальнейшем считается, что силы, приложенные к стержню, и геометрические параметры, входящие в выражения для приращений сил, приведены к безразмерной форме. Частные случаи определения прирашенин векторов изложены в Приложении 3. Там же приведен случай определения приращения вектора при малых углах поворота связанных осей [формула (П. 159)]. [c.29]

Проблема учета механической неоднородности при оценке работоспособности сварных соединений и конструкций всегда привлекала внимание ученых. В настоящее время наиболее полно материал по данной проблеме изложен в монографиях /4, 9/. Здесь с единых теоретических позиций представлены математические зависимости о влиянии механической неоднородности и геометрических параметров мягких прослоек на несущую способность сварных соедине -ний. В частности, для сварных соединений из пластин (гиюская деформация) с мягкой прослойкой, геометрическая форма которой может быть самой разнообразной (рис. 1.7), получена следующая обобщающая зависимость для случая статического растяжения [c.19]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...