Влияние вязкости

Если характер движения в основном определяется свойствами инертности и весомости жидкости, а влияние вязкости относительно невелико (безнапорные русловые потоки, истечение маловязких жидкостей через большие отверстия и водосливы, волновые движения и т. д.),. моделирование осуществляется по критерию гравитационного подобия. При этом выполняется условие (V—9) для скоростей, а условие равенства чисел Рейнольдса, приводящее к соотношению (V—11), не соблюдается (натура и модель работают обычно на одной и той же жидкости). При моделировании по числу Рг масштабы всех физических величин (за исключением вообще произвольного к ) выражаются через два независимых масштаба и таким же образом, как и при выполнении условий полного подобия (табл. V—1). [c.107]

Размеры модели (определяемые выбором масштаба к ) должны при этом обеспечить достаточно большие значения числа Ре, при которых влияние вязкости на поток в модели будет, как и в натуре, пренебрежимо малым. [c.107]

Ввиду незначительного влияния вязкости моделирование осуществляется по критерию Фруда. [c.117]

При более сильных сокращениях пузырька амплитуда возмущений может стать сравнимой с его радиусом и он может раздробиться. При этом при достаточно больших неустойчивость пузырька может проявиться еще до того, как станет существенным влияние поверхностного натяжения (влияние 22/а), а также влияние вязкости и сжимаемости жидкости. [c.259]

Влияние вязкости, являющейся стабилизирующим фактором, определяется числом Лапласа, показывающим отношение поверхностных эффектов к вязким [c.259]

Естественно, что при Lpi Э- 1 влиянием вязкости можно пренебречь (если длина возмущающих волн Ь а). Именно в этих 17 [c.259]

Заметим, что матрица жесткости на каждом шаге одна и та же влияние вязкости учитывается с помощью фиктивных массовых сил, плотность работы которых на возможном перемещении равна [c.248]

Падение средней скорости как в турбулентном, так и в ламинарном пограничном слое, обусловливается в конечном итоге вязкостью жидкости. Однако влияние вязкости проявляется в турбулентном пограничном слое очень своеобразно. Самый ход изменения средней скорости в слое не зависит непосредственно от вязкости вязкость входит в выражение для градиента скорости только в вязком подслое. Общая же толщина пограничного слоя определяется вязкостью и обращается в нуль вместе с ней (см. ниже). Если бы вязкость была в точности равна нулю, то никакого пограничного слоя вовсе не было бы. [c.252]

Решение. В этом случае должно быть учтено влияние вязкости газа на движение шарика, и вектор А должен быть видоизменен указанным в задаче 2 74 образом при R VWv < 1 имеем [c.421]

Анализ уравнений движения Навье — Стокса, проделанный Прандтлем еще в 1904 г., показал, что в случае жидкости малой вязкости (вода, воздух и т. п.) при достаточно больших значениях числа Рейнольдса влияние вязкости сказывается лишь в тонком слое, прилегающем к поверхности обтекаемого тела,— пограничном слое ). Вне этого слоя роль вязкостных сил оказывается настолько малой, что соответствующими членами в уравнениях Навье — Стокса (26) или (27) можно пренебречь. [c.90]

Влияние вязкости газа здесь не учитывается. [c.155]

Рассмотрим ламинарное слоистое движение вязкой жидкости около неподвижной твердой стенки. На самой стенке скорость жидкости равна нулю, а вблизи стенки жидкость подтормаживается под действием сил вязкости. Эта область течения вязкой жидкости, расположенная около обтекаемого тела, называется пограничным слоем. Вне пограничного слоя влияние вязкости обычно проявляется слабо и картина течения близка к той, которую дает теория идеальной жидкости. Поэтому для теоретического исследования течения вязких жидкостей все иоле течения можно разбить на две области на область пограничного слоя вблизи стенки, где следует учитывать силы трения, и на область течения вне пограничного слоя, в которой можно пренебречь силами трения и поэтому применять закономерности теории идеальной жидкости. Следовательно, пограничный слой представляет собой такую область течения вязкой жидкости, в которой величины сил трения и инерции имеют одинаковый порядок. На основании этого можно оценить толщину пограничного слоя. [c.279]

ВЛИЯНИЕ ВЯЗКОСТИ НА АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ СИЛЫ [c.13]

Влияние вязкости на силовое воздействие потока [c.13]

В этом случае влияние вязкости будет проявляться только в неравномерном распределении скоростей на выходе из решетки. [c.13]

Это значит, что в конфузорной и активной решетках влияние вязкости приводит как бы к увеличению угла поворота потока решеткой, т. е. к уменьшению первоначального угла отставания и к возникновению в отдельных случаях даже угла опережения потока. [c.14]

Такой же эффект влияния вязкости проявляется и в диффу-зорных решетках, у которых > л/2. В диффузорных решетках, имеющих Рг < я/2, влияние вязкости обратное — оно приводит к уменьшению эффективного угла поворота потока решеткой, т. е. к появлению как бы дополнительного угла отставания. [c.14]

Сравнивая обтекание данной решетки вязким и потенциальным потоками несжимаемой жидкости при одной и той же (по величине и направлению) скорости набегающего потока, замечаем, что влияние вязкости двояко оно приводит как к изменению величины циркуляционной силы Жуковского G, так и к появлению добавочной осевой силы F . В результате возникает вязкая сила (сопротивление) Лх, а также изменяется величина подъемно силы Ry. [c.15]

Если в межлопаточных каналах густой решетки в результате турбулентного перемешивания осуществляется полное выравнивание полей скорости и на срезе решетки поток однороден ), то влияние вязкости ограничивается только возникновением осевой силы Fa, сила Жуковского остается такой же, так как циркуляция Гок не изменяется. В этом частном случае [c.15]

В потенциальном потоке на профиль действуют только силы давления, равнодействующая которых, согласно теореме Жуковского, равна подъемной силе профиля R = Ry. Сопротивление отсутствует А = 0. Влияние вязкости сказывается как в появлении на поверхности профиля касательных сил — трения, так и в перераспределении сил давления. В результате в вязком [c.15]

До сих пор мы рассматривали обтекание профиля идеальной жидкостью. Изложим некоторые соображения о влиянии вязкости. Вязкость жидкости вносит изменения в картину течения и приводит к различию между выводами теории потенциального обтекания профиля и экспериментальными данными. Влияние вязкости в случае хорошо обтекаемых тел сказывается лишь в тонком пограничном слое, вне которого движение можно считать потенциальным, т. е. безвихревым. [c.27]

Перейдем к вопросу о влиянии вязкости на подъемную силу. Типичная экспериментальная кривая Су (а) для аэродинамического профиля изображена на рис. [c.29]

Сравнение расчетного и экспериментального распределения давлений по чечевицеобразному профилю при различных углах атаки и М1 = 2,13 приведено на рис. 10.29. На нижней поверхности профиля теоретические и опытные данные по распределению давления практически полностью совпадают между собой при всех углах атаки. Это связано с относительно небольшим влиянием вязкости на косой скачок, поскольку он здесь возникает у передней кромки профиля, где толщина пограничного слоя еще очень мала. [c.54]

При этом предполагается, что влияние вязкости при обтекании собственно решетки пренебрежимо мало и соответственно трение на пластинах может быть принято равным нулю. Влияние вязкости начинает сказываться только за решеткой, где в результате турбулентного перемешивания поток полностью выравнивается. Выравнивание потока приводит к появлению дополнительных потерь (по сравнению с потерями, возникающими при обтекании данной решетки невязким потоком газа), однако не влияет на обтекание самой решетки, а следовательно, и на силовое воздействие потока. Наличие дополнительных потерь скажется только на значении статического давления выровненного поток р2 в сечении далеко за решеткой. Величина равнодействующей силы, приложенной к профилю, при этом не изменится. [c.86]

Наличие составляющей скорости вдоль размаха стреловидного крыла вызывает перемещение в этом же направлении пограничного слоя. Это приводит к ухудшению обтекания и к уменьшению критического угла атаки у концевых профилей. На практике для устранения этого вредного влияния вязкости применяют гребешки —выступы, располагаемые вдоль хорды и препятствующие перетеканию пограничного слоя. [c.102]

При двин ении вязкой и<идкости вдоль твердой стенки, например, в трубе, нроисходит торможение потока вследствие влияния вязкости, а таки е из-за действия сил молекулярного сцепления между жидкостью и стенкой. Поэтому наибольшего значения скорость достигает в центральной части потока, а по меренрибли кения к стенке она уменьшается практически до нуля. Получается распределение скоростей, подобное тому, которое показано на рис. 1.26. [c.45]

В случае больших чисел Рейнольдса (Re > 1) часто можно считать, что влияние вязких сил проявляется лишь в топких пограничных слоях у поверхностей частиц и, если нет отрыва этих пограничных слоев (что имеет место при обтекании пузырьков), то в подавляющей части объема dj несущей фазы в ячейке влияние вязкости мало и микродвижепие около частиц определяется взаимодействием нелинейных инерционных сил и сил давления. Такой режим микродвижения будем называть инерционным. Уравнения (3.3.1), (3.3.2) и (3.3.14) для этого режима сведутся к уравнениям идеальной несжимаемой жидкости = — piS , pi = onst) [c.119]

При практически реализуемых в реальных условиях скоростей течения топливо-возяушной смеси i/< 100 м/с можно пренебречь сжимаемостью несущей воздушной фазы (р = onst). Считая влияние вязкости несущественным, уравнение (8.8) можно решить в виде условий, определяющих необходимую степень закрутки, обеспечивающую сепарацию капель в соответствии с заданной степенью точности [c.386]

На линиях же тока, проходящих достаточно далеко от тела, влияние вязкости незначительно на всем их протяжении, и потому ротор скорости на них (равный нулю в натекающем из бесконечности потоке) остается практически равным нулю, как это было бы в идеальной жидкости. Таким образом, на больших рас-стояних от тела движение жидкости можно считать потенциальным везде, за исключением лишь области следа. [c.102]

При турбулентном течении ередняя екорость почти поетоянна по всему поперечному сечению трубы. Только лишь у самых стенок трубы в тонком пограничном слое, заторможенном вследствие вязкости жидкости, скорость резко убывает до нуля. Следовательно, влияние вязкости при турбулентном течении имеет существенное значение только в пограничном слое и вне его жидкость с достаточной степенью точности можно считать идеальной. [c.146]

Расчеты показывают, что если учитывать только влияние вязкости возду.та па зату.ханпе в нем звука, то расстояние, на котором амплитуда звуковой волны с частотой 100 Гп при 20° С уменьшится в е раз (т. е. до 37% от начального значения), равно 11,5 кн. Если же учитывать еще и зату.чание, обусловленное теплопроводностью возлу.ха, то вместо 115 км получим 80,6 км. Расстояние, на котором интенсивность звука в этом слу чае уменьшится в с раз, равно всего лишь 40,3 км. [c.229]

Выведем дифференциальные уравнения для ламинарного пограничного слоя при установившемся илоскопараллельном течении вязкого сжимаемого газа, используя отмеченный ранее факт, что для маловязких жидкостей (при больших числах Рейнольдса) влияние вязкости и теплопроводности сосредоточено в тонком слое вблизи обте1 аемой поверхности, т. е. [c.283]

В дианазонах Ма = 1-ь5, /с = 1,3-ь 1,4, Л = 50 10 , р = 0- 15 , Мы рассмотрели особенности газодинамического участка нерасчетной сверхзвуковой струи без учета влияния вязкости, с которым связан неизбежный процесс образования граничного слоя смешения. Выше получены закономерности для нарастания тол-ш ины слоя смешения по длине начального участка изобарической струи. При N > 1 да)вленне в струе уменьшается, линии тока сверхзвукового течения раздвигаются, что ведет к дополнительному увеличению толщины струи. А. Н. Секундов и И. П. Смирнова, пользуясь методом интегральных соотношений и полагая слой смешения наложенным на границу одномерной струд, получили следующую приближенную зависнмость для толщины слоя смешення при N = 1 [c.427]

Мы остановимся лишь на влиянии сжимаемости газа на сопротивление при повороте потока. На рис. 8.36 нанесены экспериментальные данные Н. Н. Круминой для зависимости отношения коэффициентов сопротивления от приведенной скорости перед поворотом в колене (3) и отводе 1, 2). В несжимаемой жидкости зо = = 1,05 20 = 0,3 при rold = 0,75 и Iso = 0,2 при ro/d = 1 = 0,1 при го/d = 2,5. Влияние сжимаемости газа на потери в очень плавном отводе не проявляется, а в колене становится наиболее значительным, особенно при > 0,4. Опыты велись при R =- > 2 10 ,т. е. в области, где влияние вязкости несущественно. [c.464]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...