Процесс гидромеханические

Осадок, у которого пористость и сопротивление потоку жидкости при изменении давления в процессе гидромеханического разделения жидкой неоднородной среды остаются постоянными, называется несжимаемым. [c.61]

Осадок, у которого при увеличении давления в процессе гидромеханического разделения жидкости неоднородной системы пористость уменьшается, а сопротивление потоку жидкости увеличивается, называется сжимаемым. [c.61]

Другим отличием этого издания от предыдущего является определенное развитие теоретических и прикладных вопросов. Надеемся, что введенная в рассмотрение количественная мера степени проточности дисперсных систем — критерий проточности — окажется полезной для анализа не только тех случаев, которые разобраны в данной работе. Несколько увеличен объем последних глав, посвященных теплообменникам с дисперсными теплоносителями. В частности, приведены данные о высокотемпературных теплообменниках выделен раздел, кратко освещающий особенности ядерных реакторов с дисперсными системами, и пр. Однако методика расчета теплообменников изложена лишь с принципиальных позиций как в силу ограниченности объема книги, так и в связи с довольно детальным рассмотрением тепловых и гидромеханических процессов в предыдущих главах. [c.3]

Таким образом, использование понятийного и математического аппарата теории фракталов позволяет с единых позиций достаточно детально и в то же время компактно описывать совершенно различные (физико-механические, химические, гидромеханические и др.) процессы, вероятностные явления и основные закономерности поведения сложных технических систем, имеющих временную или пространственную иерархию. [c.139]

Б.11. ПОДОБИЕ ГИДРОМЕХАНИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ [c.117]

В уравнение (24.5) наряду с температурой t входят проекции переменной скорости w на координатные оси. Это показывает, что температурное поле в потоке существенным образом зависит от поля скоростей. В связи с этим необходимо при изучении конвективного теплообмена включать в круг исследуемых вопросов и гидромеханические условия протекания процесса. [c.312]

Приведенные выше условия подобия определяются путем анализа математического описания процессов конвективного теплообмена. При вынужденном движении теплоносителя гидромеханическая картина течения не зависит от теп- [c.51]

Два остальных определяющих критерия (2-69) и (2-70) характеризуют гидромеханические величины — скорости и перепады давлений, возникающие в процессах свободной конвекции. Оба эти критерия также являются функциями Gr и Рг. Поэтому для каждого из них могут быть записаны свои критериальные-уравнения такого же вида, как уравнение для теплообмена (2-53). Эти уравнения-, следует применять для обобщения опытных данных по гидромеханическим характеристикам процессов свободной конвекции, если эта сторона процесса представляет также интерес для практики. Однако обычно эти сведения необходимы при решении лишь некоторых специальных задач. [c.57]

Приведенные выше условия подобия определяются путем анализа математического описания процессов конвективного теплообмена. При вынужденном движении теплоносителя гидромеханическая картина течения не зависит от теплообмена, поэтому условия гидромеханического подобия являются необходимой предпосылкой теплового подобия. Эти условия уже были рассмотрены в 2-3. Они сводятся к подобию полей скорости и давления во входном сечении систем и к выполнению условия [c.55]

При совместном свободно-вынужденном движении гидромеханические и тепловые процессы взаимосвязаны, поэтому определяемое число подобия Эйлера Ей можно представить в виде [c.61]

Приводы современных технологических машин (металлорежущих станков, металлургических и других машин) представляют собой электро- или гидромеханические системы той или иной сложности. При определенных указанных в п. 1 условиях динамические процессы в таких приводах описываются системами линейных дифференциальных уравнений с постоянными коэффициентами типа (6.28). Для отыскания решений таких систем существуют эффективные (например, матричный, операционный) методы. Однако для многомассовых систем, хотя и не существует принципиальных сложностей в построении решения, вычислительные работы могут оказаться весьма [c.190]

Рассмотрена возможность повышения надежности автоматических линий (АЛ) путем диагностирования и прогнозирования работоспособности механических, гидромеханических и электромеханических систем оборудования. Описана процедура диагностирования гидросистем АП по энергетическому критерию, представленному в виде давления, изменяющегося по амплитуде и времени в соответствии с циклом работы оборудования. Указаны технические средства для диагностирования работоспособности гидросистем АЛ в процессе эксплуатации, [c.171]

Предлагается методика диагностирования поворотного делительного стола с гидромеханическим приводом. Рассматриваются возможные состояния поворотного стола и основные дефекты, определяющие эти состояния. Приведены схемы диагностических проверок нефункционирующего и функционирующего, но не работоспособного поворотного стола с указанием контролируемых параметров, а также последовательности и мест их измерения. Показано, что диагностическая процедура функционирующего, но неработоспособного стола включает, кроме проверок статических параметров, исследование динамики рабочих процессов и параметров объекта. Илл. 4. [c.94]

На характер изменения и в зависимости от hso влияет число Рейнольдса. Действительно, по мере увеличения Rei пограничный слой утоняется, интенсивность гидромеханической турбулентности возрастает и влияние конденсационного флуктуационного процесса ослабевает. Влияние числа Маха (сжимаемости) оказывается противоположным. С увеличением Mi продольные градиенты давления возрастают и газодинамическая конфузорность сопла увеличивается, что приводит к частичному вырождению турбулентности и более интенсивному проявлению неравновесности и конденсационной нестационарности. [c.222]

Наиболее существенными физическими особенностями процессов движения двухфазных систем следует считать а) тепловое и гидромеханическое взаимодействие фаз между собой и с твердыми границами б) наличие фазовых переходов. Наиболее интенсивно эти особенности проявляются при больших скоростях движения жидкости (газа). [c.5]

Ранее уже говорилось, что разрушение металлов при кавитационной эрозии следует рассматривать как результат сложного совместного воздействия на их поверхность гидромеханических усилий, возникающих при кавитации, и коррозионных процессов. Соотношения между этими факторами могут меняться в очень широких пределах в зависимости от характеристик потока и агрессивности среды, но во всех случаях они, как бы дополняя друг друга, увеличивают интенсивность разрушения. [c.158]

Ранее были рассмотрены ГДТ изолировано от гидромеханической системы, что позволило получить уравнения динамики собственно ГДТ. Картина реального переходного процесса в системе с ГДТ может быть получена только после учета моментов на его валах и присоединения к уравнениям (20) и (29) уравнений всех остальных звеньев системы, включающих динамические характеристики двигателя и нагрузки. [c.29]

При работе комплексного ГДТ в области передаточных отношений, близких к единице, переходные процессы протекают вблизи границы апериодической устойчивости, если не учитывать упругих податливостей звеньев гидромеханической трансмиссии и их соединений, и вблизи границы автоколебаний, если их учесть [9, 10]. [c.73]

Это неравенство соблюдается для трансмиссии с ГДТ, так как последний как жидкостное звено обладает заметными демпфирующими свойствами. Поэтому в гидромеханических трансмиссиях переходный процесс обычно устойчив в любых случаях эксплуатации. [c.88]

Испытания системы с ГРС также показали, что для получения необходимого качества процесса регулирования при работе агрегатов в режиме холостого хода либо на выделенную нагрузку необходимо обеспечить не только соответствующие динамические характеристики группового регулятора скорости, но и величину постоянной времени агрегатного следящего гидромеханического устройства Гс.с < 0,3- 0,4 сек. [c.157]

Теория подобия гидромеханических процессов является теоретической основой гидродинамического экспериментирования и моделирования, а также дает методы анализа и обобщения экспериментальных и теоретических результатов. Теория гидродинамического подобия — часть общей теории физического подобия, в которой одним из основных является понятие о сходственных величинах. [c.21]

Два гидромеханических процессам и Б называются подобными, если они удовлетворяют следующим требованиям [c.21]

Все основные критерии подобия тепловых, механических и гидромеханических явлений получаются из математических уравнений, описывающих соответстБующий процесс. Напрпмер, соотношение сил инерции F тм pl w/r и массовых сил (сил тяжести) = mg pPg в потоке жидкости характеризуется безразмерным комплексом [c.179]

Конвекция, как ранее сказано, бывает вынужденной и свободной. Вынужденное движение может сопровождаться свободным движением. При этом влияние свободного движения тем больше, чем меньше скорость вынужденного движения и больше разность температур отдельных частиц среды. При больших скоростях вынужденного движения свободную конвекцию можно не учитывать ввиду ее небольшого влияния. Процесс конвективного теплообмена, характеризуемый совокупиостью тепловых и гидромеханических явлений, может быть описан системой дифференциальных уравнений. [c.309]

При совместном свободно-вынужденном движении гидромехаг нические и тепловые процессы взаимосвязаны, поэтому определяемый гидромеханический критерий Эйлера Ей [c.57]

В гидропульсационном силовозбудителе (рис. 105, б) применен миогоплунжерный радиально-роторный пульсатор. Ротор 4 связан с маховиком, предназначенным для рекуперации энергии упругих сил нагруженной конструкции. Центральный распределительный золотник 2 состоит из разделенных перегородкой всасывающей и нагнетающей камер. Ему создают дополнительное вращение. За каждый оборот золотника функции его камер меняются. В процессе равномерного вращения перемычка золотника изменяет величину потока, поступающего в камеру (или засасываемого из нее) по гармоническому закону. Одна из камер золотника связана с одной рабочей полостью силового гидроцилиндра 5 двустороннего действия, а другая—со второй полостью того же цилиндра (или со сливным баком при использовании цилиндра одностороннего действия). При медленном вращении золотника перемычка реверсирует поток, переводя пульсатор на каждом полуобороте из насосного в двигательный режим. Предложены оригинальные гидропульсаторы " " , гидромеханический пульсатор , двусторонние гкдропульсациоииые ус-тановки - а также гидравлическая машина для испытания на усталость при жестком и мягком нагружении , для испытания по программированному режиму с электромагнитным управлением " . Предложен оригинальный роторный пульсатор . [c.188]

Системы скоростного нагружения подразделяют на одноступенчатые и двухступенчатые. В первых производится однократная передача накопленной энергии на объект испытания, во вторых накопленная энергия передается на образец в две стадии. Процесс передачи энергии от звена к звену может сопровождаться ее преобразованиями из одного вида в другой. Используется накопление кинетической энергии в механических звеньях (маховике) механогидравлического преобразователя кинетической энергии в гидромеханической системе возбуждения (маховик и гидротрансмис- [c.193]

Многие консвдт тивные параметры РПУ (радиальный зазор о между вращающимся ротором и неподвижным статором, ширина щелей а и промежутков между ними Ьу радиус рабочей камеры радаус внешней поверхности ротора , толщина стенок ротора и статора а также скорость вращения ротора W существенно влияют на его гидромеханические и акустические характеристики. Кроме того, аЛфек-тивность применения устройства для интенсификации технологических процессов в значительной степени зависит от энергетических затрат. Однако, в научно-технической литературе практически нб приводятся обоснованные методы энергетического расчета и оптимального проектирования подобных РПУ аппаратов большой единичной мощности. [c.31]

Рассмотрены методы аналитического и экспериментального определения динамических характеристик гидромеханических передач с комплексными трехколесным,ч гидротрансформаторами, которые благодаря простоте конструкции и высокому КПД наиболее широко применяются на транспортных л дорожно-строительных машинах. Изложены вопросы теории, расчета переходных процессов, динамической устойчивости гидротрансформаторов. Приведены рекомендации по улучшению демпфирующих, и фильтрующих свойств, уменьшению крутильных колебаний в гидромеханической трансмвссии. [c.2]

Тарасик В. П. Методика комплексных исследований переходных процессов в трансмиссии автомобиля с гидромеханической передачей.— Автомобильная промышленность, 1972, № 2, с. 21—24. [c.102]

В предыдущих параграфах описаны экспериментальные исследования и дай анализ дополнительных потерь в турбинной ступени при протекании процесса расширения в зоне влажного пара. Этот анализ показывает, что процессы течения пара сопровождаются сложными явлениями, связанными с гидромеханическим взаимодействием движущихся фаз и приводящими к росту энергетических потерь в проточной части турбины. Учет этих потерь в практике тепловых расчетов производится по-разному. Наиболее распространепным и простым является метод, основанный на применении опытного коэффициента К (или а). В этом случае к. п. д. ступени, работающей на влажном паре, определяется следующим образом [c.119]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...