Дополнительная работа определение перемещений

Первое показывает, что тензор, обозначенный е, есть деформация лагранжева вектора X на Oi последний должен быть равен заданному здесь вектору перемещения, и ничто не препятствует, отождествив К с вектором перемещения и в объеме V, вернуться к определению тензора е как к величине, задаваемой полем перемещений. В самом принципе минимума дополнительной работы понятие о тензоре деформации отсутствует, поэтому отождествление векторов % н и должно быть привнесено нами, так как принцип об этом не знает . [c.159]

Рассмотрим теперь площадь слева от диаграммы Р — и эта площадь на рис. 2.2 заштрихована горизонтально. Обозначим ее через Ai и назовем дополнительной работой силы Я на перемещении VI. Хотя эта величина и не имеет физического смысла, она окажется в дальнейшем весьма полезной для формулирования некоторых важных теорем. В рассматриваемом случае линейно-упругого тела дополнительная работа Ai численно совпадает с действительной работой. Ai, но между ними все же остается принципиальное различие, вытекающее нз самого определения этих величин. [c.31]

Теперь введем в рассмотрение другой вид работы для стержня с нелинейного вида зависимостью нагрузки от перемещения (рис. 11.28). Эта работа носит название дополнительной работы 1 и по определению имеет вид [c.484]

Принцип возможных перемещений и принцип минимальной дополнительной работы для материалов с нелинейной связью между напряжениями и деформациями или напряжениями и скоростями деформаций. В этом параграфе мы рассмотрим вариационные принципы для работы (приложимые к ряду твердых тел общего вида, которые рассматривались ранее) и попытаемся сформулировать их для случаев, когда варьируются либо составляющие смещений, либо напряженное состояние тела. Для определенности предположим, что рассматривается несжимаемая среда, в которой компонентами бесконечно малой пластической деформации являются Yyz. , что дифференциалы этих компонент выражаются в виде [c.170]

Это—аналог уравнения совместности напряжений линейной теории-уравнений Бельтрами —Мичелла. Известно, что принцип минимума дополнительной работы в этой теории выделяет из множества статически возможных напряженных состояний реализуемое состояние, допускающее определение вектора перемещения. Естественно ожидать, что принципу стационарности дополнительной работы в нелинейной теории отводится та же роль ). [c.143]

В этой форме начало возможных перемещений уже будет давать вполне определенное решение, позволяя выделить из всех мыслимых геометрически возможных перемещений именно те, при которых будут соблюдаться условия равновесия внутри тела и на его границе. Для идеально упругих тел, нагруженных внешними силами, имеющими потенциал, такая формулировка приводит к энергетическому принципу— началу стационарности полной энергии упругого тела (см. 11). Соответственно, в применении к идеально упругим телам начало возможных изменений напряженного состояния приводит к энергетическому принципу — началу стационарности полной дополнительной работы (который часто называют также началом Кастильяно, 12) [c.124]

Плавность работы зубчатых колес можно выявлять при контроле местной кинематической погрешности, циклической погрешности колеса и передачи и зубцовой частоты передачи на приборах для измерения кинематической точности, в частности путем определения ее гармонических составляющих на автоматических анализаторах. С помош,ью поэлементных методов контролируют шаг зацепления, погрешность профиля и отклонения шага. Шаг зацепления контролируют с помощью накладных шагомеров (схема VII табл. 13.1), снабженных тангенциальными наконечниками 2 и 3 и дополнительным (поддерживающим) наконечником 1. Измерительный наконечник 3 подвешен иа плоских пружинах 4 6. При контроле зубчатого венца перемещение измерительного наконечника фиксируется встроенным отсчетным устройством 5, При настройке положение наконечников 1 1 2 можно менять G помощью винтов 7. [c.332]

Предположим сперва, что заданы значения координат q , q , qm Для осуществления такой конфигурации приложены надлежащие силы соответствующих типов, причем силы X, X, X",... равны нулю. Задание этих сил можно рассматривать, как наложение определенной геометрической связи на систему. Координаты х. x l у", примут при этом определенные значения. Затем пусть будут приложены силы X, X, Л ",..., постепенно увеличивающиеся в одной и той же пропорции до тех пор, пока они не достигнут своих конечных значений, причем перемещения q , q ,. ..-qm остаются без изменения. Дополнительные изменения координат у/, у",..а следовательно, работа, совершенная этими силами при увеличении упругой энергии системы, будут, очевидно, одними и теми же, какова бы ни была частная конфигурация с наложенными связями, исходя из которой было начато движение. Мы имеем, таким образом, физическое доказательство теоремы, уже доказанной аналитически, что V можно разложить на сумму функции от q , q ,. ..,д и функции от X, X, X",. .. [c.220]

Рис. зло. Определение работы кольцевых сил а — перемещения кольцевых сил при их действии в одной сферической поверхности с меридиональными силами б — дополнительные перемещения, связанные с полол ением а [c.191]

Дифференциальные уравнения, записанные относительно двух компонент перемещений, заменяются разностными уравнениями, которые выводятся при помощи вариационного метода, основанного на минимизации полной потенциальной энергии. При этом граничные условия в напряжениях, обычно затрудняющие решение задачи, становятся естественными, они входят в выражение для энергии и автоматически удовлетворяются при ее минимизации. Полная потенциальная энергия тела равна сумме энергий для всех ячеек сеточной области. При этом можно считать, что все функции и их производные остаются постоянными в каждой ячейке. Сетка может быть как равномерной (регулярной), так и неравномерной. Конечно-разностные функции для ячеек имеют, кроме того, весовые коэффициенты для учета неполных ячеек, примыкающих к наклонной границе. Получающаяся система алгебраических уравнений относительно узловых значений перемещений оказывается симметричной и положительно определенной и имеет ленточную структуру. В работе [8] дополнительно к основной, сетке строится вспомогательная и перемещения определяются в точках пересечения этих сеток. В результате этого нормальные деформации и напряжения вычисляются в центре ячеек основной сетки только через центральные разности. [c.55]

По условиям определения усилий конструкции разделяются на статически определимые и статически неопределимые. В статически определимых системах усилия могут быть найдены только из уравнений равновесия, в статически неопределимых для расчета усилий требуется привлечение дополнительных параметров, характеризующих свойства или условия работы конструкции [1,3]. Известны два основных метода расчета статически неопределимых систем метод сил, в котором за неизвестные принимаются усилия в стержнях системы (а после их определения могут быть найдены любые деформации и перемещения), и метод пере.ме-щений, где за неизвестные принимаются перемещения (а после их определения могут быть найдены любые усилия), [c.407]

В данной работе этот метод расчета многократно статически неопределимых конструкций с независимыми разрывными сопряжениями и линейными соотношениями между перемещениями и усилиями в них распространен на нелинейные дополнительные соотношения, а также на зависимые разрывные сопряжения, которыми, как будет показано ниже, характеризуются особенности взаимодействия разъемных фланцевых соединений новых типовых корпусных конструкций [4]. Разработанный метод наиболее целесообразен при использовании ЭВМ, для которых некоторое увеличение времени счета при определении жесткостей и податливостей конструкции вполне компенсируется универсальностью, компактностью [c.76]

Вторая часть работы П. А. Велихова посвящена подбору выражений для напряжений. В самом начале автором не установлено, что он будет трактовать задачу как случаи плоской деформации, и потому в дальнейшем изложении ему приходится делать ряд оговорок, например, на стр. 41 при определении напряжений Fj, Z ,na стр. 46 относительно напряжения Zj—это делает само изложение запутанным. При составлении выражений для перемещений на стр. 48 автор почему-то пропускает произвольные функции, которые войдут при интегрировании, они должны быть так определены, чтобы исключить перемещения пластинки, как целого. При определении коэффициентов, на стр. 50, автор пользуется положением, что распределение напряжений не зависит от упругих свойств материала. В случае плоской задачи это всегда верно только для односвязных контуров, для сложных контуров необходимо еще выполнение дополнительных условий ). (В случае, разобранном у П. А. Велихова, эти условия соблюдены.) [c.122]

Предупреждается возникновение дополнительных температурных продольных сил разрядками температурных напряжений. Периодически разрядка производится весной и осенью, в строго определенные (расчетные) температурные интервалы. Работы но текущему содержанию, связанные с ослаблением сопротивления бесстыкового пути боковым и вертикальным перемещениям или с уменьшением жесткости путевой решетки, запрещается производить, если температура рельсов превышает в прямых участках температуру закрепления плетей на 15° С, а в кривых радиуса 800 м и менее на 10° С. [c.175]

При конструировании машин, как это уже указывалось выше, очень часто необходимо производить анализ работы механизмов с целью выбора наиболее удовлетворяющих заданным по технологическим соображениям условиям работы машины. Кроме того, в машину очень часто включается ряд механизмов, каждый из которых выполняет вполне определенные функции или операции технологического процесса. Естественно, что работа механизмов в этом случае должна быть согласована, т. е. каждый из механизмов должен начать выполнение операций в точно назначенный срок. Начальные звенья каждого из механизмов должны быть укреплены на ведущем валу или связаны через промежуточные механизмы с ведущим валом так, чтобы воспроизводилась заданная последовательность операций. Оба указанных условия легко удовлетворяются, если в распоряжении конструктора имеется диаграмма перемещений рабочего звена механизма и для второго слу-, чая — дополнительно задана цикловая диаграмма, на которой в градусах угла поворота кривошипа указаны длительность каждой операции и их последовательность. [c.86]

Настройка и наладка включает в себя установку приспособления, установку и зажим детали и инструмента, настройку глубины резания, подачи и частоты вращения шпинделя, установку ограничителей перемещения узлов станка, что выполняется при настройке и наладке любого фрезерного станка. В зависимости от конструктивных особенностей станка и его назначения в настройке и наладке станка могут быть и другие дополнительные мероприятия, как-то наладка на автоматический цикл работы, переключение станка на различные режимы работы (режим наладки, нормальный, автоматический, от программы, с пульта управления), размерная многоинструментальная наладка, настройка положения обрабатываемого изделия относительно конуса на копировально-фре-зерном станке, определенная, строго фиксированная относительно стола установка детали и приспособления на станках с ЧПУ и др. [c.135]

Периодический характер работы главных исполнительных механизмов привода ползуна (движение с изменением направления) и вспомогательных цикловых механизмов (движение с остановками и изменением направления) предопределяет периодичность нагружения и деформирования как отдельных их звеньев, так и всей системы механизмов, составляющих конструкцию автомата и его опору (опорные плиты, фундамент). При этом возникают дополнительные позиционные нагрузки, вызывающие отклонения системы от положения равновесия и при определенных условиях достигающие существенной величины по сравнению с внешней нагрузкой, характеризуемой усилием сопротивления обрабатываемой заготовки деформированию - технологическим усилием. Направление позиционной силы, как правило, противоположно направлению отклонения системы, совпадает с направлением действия технологического усилия и, следовательно, увеличивает его. Позиционные силы называют восстанавливающими. К ним относят силы упругости, пропорциональные отклонению системы и характеризуемые коэффициентом жесткости с, который представляет собой, коэффициент пропорциональности между внешней технологической силой Р, статически нагружающей систему, и вызываемым этой силой перемещением у, т.е. Р = су. [c.355]

При определении внутренних силовых факторов и расчете перемещений мы работаем в системе координат, связанной с рассматриваемым объектом. В данном случае будем рассматривать деформируемый стержень, поэтому должны работать в системе координат, связанной с подвижным телом, т. е. необходимо работать в подвижной системе координат хг. При работе в подвижной системе координат необходимо учесть дополнительные силы, связанные с переносным ускорением. [c.452]

Кроме этого, рекомендуется выбрать еще один-два дополнительных прототипа, имеющих определенные достоинства по сравнению с исходными. При этом в первую очередь в качестве прототипов должны использоваться существующие ТО, выполненные на уровне лучших мировых образцов, и аналогичные технические решения в ведущем классе ТО. Ведущий класс ТО по сравнению с рассматриваемым имеет близкую функцию и более высокий уровень характеристик. Например, для автомобилестроения ведущим классом может быть авиация, так как соотношение выполняемой полезной работы (перемещение груза заданной массы на заданное расстояние) и массы конструкции ТО или показатели надежности в авиации значительно выше. [c.189]

Для определения потенциальной энергии необходимо решить многократно статически неопределимую систему. Обобщенная сила Qi по координате находится из суммы работ активных сил (включая реакции неидеальных связей) на обобщенном возможном перемещении 6с г (все остальные обобщенные перемещения равны нулю). Таким образом получают решение статически неопределимой балки, у которой в сечениях 1— введены дополнительные жесткие опоры, а в сечениях 2 и 7 отсутствует поворот сечений. Коэффициенты жесткости Сг,- представляют собой реакции rij фиктивных опор, расположенных над каждой из масс при прогибе под массой т< = 1. [c.51]

Минимизация специально подобранного функционала при определении вектора узловых значений широко используется при анализе прочности конструкций. При этом если в качестве степеней свободы выбраны напряжения, то минимизируется функционал, описывающий дополнительную работу системы. Если же степенями свободы выбраны перемещения, то ми5[имизируется потенциальная энергия системы. [c.32]

Хотя все сказанное относительно энергии деформации и дополнительной энергии было связано с растягиваемым стержнем, оно может быть распространено на другие случаи нагружения стержня, такие, как кручение и изгиб. Поэтому можно считать, что кривая зависимости нагрузки от перемещения, представленная на рис. 11.28, с, характеризует соотношение между нагрузкой и соответствующим ей перемещением для любого другого типа конструкции, подобного балке, плоской раме или ферме. Во всех таких случаях для определения величин обычной и дополнительной работ можно использовать соответственно выражения (11.31) и (11.36). Величи- ны этих работ будут равны соответственно энергии деформации и дополнительной энергии конструкции. Кроме того, если в качестве нагрузки фигурирует момент М с соответствующим угловым перемещением 0, то в указанных выражениях надо просто заменить величины Р и б соответственно на М и 0. [c.485]

В реальных условиях эксплуатации предусматривают дополнительные относительные перемещения звеньев. Так, для равномерного износа фаски головки клапана по условиям работы (при контакте с седлом) следует допустить его произвольное проворачивание относительно оси. Поэтому в реальном механизме (рис. 2.23, а) кинематическая пара О выполняется цилиндрической 4-го класса. Возникшая подвижность — поворот клапана 3 относительно своей оси не влияет на определенность относительного поступательного движения звеньев, обеспечивающего функциональное назначение механизма. Для упрощения технологии изготовления и сборки кинематическую пару С (сферический шарнир с пальцем) целесооб-разно заменить кинематической парой 3-го класса С (сферическим шарниром). Однако при этом появляется вращение звена 2 относительно его продольной оси, проходящей через центр пары С, что нарушает нормальную работу механизма. В данном случае это движение вредно и должно быть устранено (например, введением специальных пружин 4). [c.34]

В случае если конструкция является двух- или трехмерной и к ней приложена система нагрузок, понятие устойчивости не является столь ясным, как при простом растяжении и сжатии. Строгое определение поведения, не зависящего от времени, дается в [9, 10]. Оно гласит, что в любой квазиста-тической системе перемещений от равновесной конфигурации работа, проделанная системой сил, поддерживающей равновесие, должна быть положительной. Следует заметить, что речь идет о работе второго порядка, т. е. работе, выполняемой системой дополнительных сил на дополнительных перемещениях, в которую не включается работа первого порядка, выполненная ранее приложенной системой сил. Другими словами, нагруженная равновесная конфигурация устойчива, если приложенная к конструкции система сил не производит работу. [c.19]

Высокая производительность процессора необходима по той причине, что графические операции (например, перемещения изображений, повороты, удаление скрытых линий и др.) часто вьшолняются по отношению ко всем элементам изображения. Такими элементами в трехмерной (3D) графике при аппроксимации поверхностей полигональными сетками являются многоугольники, их число может превышать Ю . В то же время для удобства работы проектировщика в интерактивном режиме задержка при выполнении команд указанных вьшхе операций не должна превышать нескольких секунд. Но поскольку каждая такая операция по отношению к каждому многоугольнику реализуется большим числом машинных команд, требуемое быстродействие составляет десятки миллионов машинных операций в секунду. Такое быстродействие при приемлемой цене достигается применением наряду с основным универсальным процессором также дополнительных специализированных графических) процессоров, в которых определенные графические операции реализуются аппаратно. [c.44]

Система уравнений (7.7) —(7.10) и граничные условия в перемещениях на внешлих контурах оболочек дают замкнутую систему. нелинейных уравнений, которая решается методом последовательных приближений. Каждое приближение основано на решении системы линейных уравнений, полученной при линеаризации (7.9)— (7.10) путем определения коэффициентов, зависящих от неизвестных перемещений, с помощью значений перемещений предыдущего приближения. Процесс продолжается до получения заданной малой разности между соседними приближениями. Зависимость Oi(ei) задается таблично, параметры h определяются численным интегрированием. В рассмотренном решении о отличие от некоторых аналитических решений подобных задач [65] принято, что кольцо может деформироваться в упругой области и учтена сжимаемость материала в пластической области. Отметим, что аналогичные задачи на основе метода дополнительных [Нагрузок рассмотрены в работе [45]. [c.225]

Лебедки следящего действия применяют в судовых кранах для подъема грузов, качающихся на волн . Лебедки должны рбеспе-чить скорость крюка, равную максимальной относительной скорости вертикального перемещения качающегося на волне гру а, и возможность качания на волне застропленного груза. В схеме на рис. VI.2.16 заданное натяжение в канате следящей лебедки 7 создается при определенном давлении в гидроцилиндре Р. При опускании принимающего груз судна следящий канат вдвигает поршень 10 в цилиндр 9, расстояние между блоками // и 12 еле-, дящего и грузового канатов уменьшается, груз опускается, сохраняя неизменным расстояние до палубы. При подъеме npij-нимающего груз судна слабина следящего и грузового канатов устраняется за счет дополнительного давления в цилиндре от компрессора /. Кран 5 служит для блокировки слежения (подробнее см. в работах iO.32, 0.59, 311). [c.385]

Несколько иные по форме соотношения для оценки перемещений предложены в работе Капурсо [90]. На форму поверхности текучести не накладывается ограничений, кроме тех, которые следуют из постулата Друккера [115]. Вместо неравенства (8.1) используются соотношения, ограничивающие сверху величины дополнительной пластической работы и работы пластической деформации (получаемые оценки в общем Случае не совпадают с действительными значениями указанных величин). Перемещение (его верхняя оценка) определяется для заданной (детерминированной) программы нагружения. Приведенный пример расчета балки свидетельствует о значительном отличии между действительными перемещениями (определенными для сравнения путем последовательного анализа напряженно-деформированного состояния) и предлагаемыми верхними оценками, особенно при малых значениях коэффициента запаса по приспособляемости. Вместе с тем существенно, что использование даже таких грубых оценок, как получаемые в работе [90], при расчете конструкции по заданному (допускаемому) смещению будет приводить в общем лишь к относительно небольшому увеличению фактического запаса по приспособляемости. Эта особенность определяется характером зависимости между прогнозируемой величиной и коэффициентом запаса. [c.32]

Широкое внедрение ультразвуковых методов контроля в монтажных организациях в определенной степени сдерживается отсутствием дефектограмм — документов, дающих возможность подтвердить действительное качество проконтролированной продукции и проверить работу операторов. Возможность рещения этой проблемы связана с необходимостью иметь жесткие механизмы, позволяющие осуществлять перемещение искателя (сканирование) по определенной программе с привязкой к щву. Наиболее перспективны в этом отнощении проводимые в настоящее время разработки по контролю ультразвуковым методом сварных швов рулонных конструкций и стыков трубопроводов. Дефектоскопы, предназначенные для контроля сварных соединений, комплектуют наборами искателей основных типов (рис. 46). Конструктивно искатели состоят из корпуса пьезоэлемента (или двух пьезоэлементов в РС-искателях), электродов, демпфера и разъема, позволяющего соединять искатель с дефектоскопом. Кроме этого, они могут быть дополнительно снабжены устройствами для изменения [c.78]

Автогидроподъемник (см.рис.6) имеет рабочее оборудование в виде одного-двух шарнирно сочлененных колен, благодаря чему обеспечивается наклонное перемещение грузов и людей с одного уровня на другой в люльке (рабочей площадке), прикрепленной к оголовку верхнего колена. Корневая часть нижнего колена шарнирно соединена с поворотной платформой. Колена поворачиваются друг относительно друга и платформы на определенный угол с помощью гидроцилиндров и рычагов. Платформа может совершать вращение относительно хордовой части благодаря наличию в конструкции подъемника опорно-поворотного устройства и механизма поворота. Люлька при повороте колен сохраняетвертикаль-ное положение с помощью следящего механизма. Пространственное перемещение люльки осуществляется тремя движениями механизмов изменением углов наклона нижнего и верхнего колена и вращением платформы. Между опорно-поворотным устройством и лонжеронами базового автомобиля вводится опорная рама с дополнительными опорами для обеспечения устойчивости автоподъемника при работе. Автогидроподъемник оборудован системами управления, приборами и устройствами безопасности. [c.209]

В работах Э. И. Григолюка и Ю. В. Липовцева (1965, 1966) был развит статический метод исследования устойчивости вязко-упругих оболочек, основанный на изучении ветвления форм равновесия в процессе ползучести. Так как вследствие ползучести напряженное и деформированное состояние оболочки непрерывно меняется, то в некоторый момент времени исходная форма равновесия оказывается не единственно возможной и появляются смежные формы равновесия, отличные от исходной. Э. И. Григолюком и Ю. В. Липовцевым было показано, что учет ползучести не приводит к принципиальным изменениям тех представлений о понятии устойчивости и методов решения, которые сложились при исследовании устойчивости упругих систем. Меняется и уточняется лишь расчетная схема. Причем эти изменения существенны лишь в той ее части, которая связана с определением напряжений и деформаций исходного состояния системы. Здесь необходимо учитывать возможные отклонения системы от идеального состояния, обусловленные наличием начальных перемещений, особенностями приложения нагрузки и т. д. Уравнения же нейтрального равновесия, записанные относительно мгновенных приращений (вариаций) напряжений и перемещений, имеют тот же вид, что и для упругих систем. При их записи необходимо лишь учитывать те дополнительные деформации и напряжения исходного состояния, которые накапливаются в процессе ползучести. [c.349]

Доказательство сходимости в общем случае. Перенесение доказательства сходимости предыдун1его параграфа на общий случай основных уравнений теории упругости затрудняется тем, что в этом общем случае побочная задача не имеет решений. Побочная задача составляется всегда путем присоединения к заданной нагрузке в исследуемой точке сосредоточенной силы. Но сосредоточенная сила, приложенная в какой-либо точке, вызовет в ней бесконечную деформацию, как это следует из формул (5) 32. Итак, побочная задача в этом случае решений не имеет, и выводы из предшествующего доказательства сходимости не могут быть перенесены на этот случай. Однако, следуя данному выше методу, мы можем доказать, что средние значения перемещений 1а любом участке поверхности Р будут сходящимися. Покажем это, например, для перемещения и рассмотрим дли этого побочную задачу определения деформации, когда к заданным нагрузкам прибавляется еще дополнительная нагрузка, равномерно распределенная по поверхности р действующая в направлении X и имеющая величину з. Рассуждая таким же образом, как выше, мы получим в качестве минимального значения для этой побочной задачи отрицательное значение работы деформации. Эта работа составляется из работы, производимой [c.160]

Эксплуатапионная надежность стреловых самоходных кранов несколько ниже по сравнению с другими грузоподъемными машинами. Это объясняется тем, что такие краны мобильны кроме основной работы по подъему и перемещению грузов, они способны перевозить грузы на определенные расстояния, изменять место и характер выполняемой работы. Краны имеют несколько грузовых характеристик и снабжаются сменным башенностреловым оборудованием и грузозахватными органами, требующими дополнительной настройки, переналадки, технического обслуживания и т. п. Поэтому неисправности, отказы и аварии при эксплуатации стреловых самоходных кранов происходят чаще, чем других грузоподъемных машин. [c.47]

Работу, которую совершает приложенная к деформированному телу заданная система сил на возможном перемещении, можно подсчитать и по-другому. Заданная система сил вызывает в деформированном теле вполне определенное поле напряжений Т у. Мысленно разделим деформированное тело на элементарные объемы йУ = с1х1 йх1 К граням каждого объема приложены заданные силы dxJ йх . Если придать деформированному телу еще дополнительную возможную деформацию, то соответственно дополнительно будет деформироваться и элементарный объем. Пусть эти возможные деформации равны бе у. Соответствующие им перемещения равны бе,у х,-. Возможная элементарная работа может быть подсчитана как [c.67]

МПСЗ автомобиля Москвич-214123 содержит два индуктивных датчика 5и б (рис. 51), один из которьк регистрирует определенное положение коленчатого вала, а другой — его перемещение, контроллер (электронный блок управления) 1, две двухвыводные катущки зажигания 7, одна из которых обслуживает 1-й и 4-й цилиндры (07, 4), а другая—2-й и З-й цилиндры (К- Д Т), датчик-винт 3 для регистрации закрытого положения дроссельной заслонки и электромагнитный клапан 2 для отключения подачи топлива на режиме принудительного холостого хода. Дополнительно МПСЗ использует сигнал с датчика 4 температуры.охлаждающей жидкости, что обеспечивает работу двигателя при его недостаточном прогреве путем коррекции угла опережения зажигания. [c.95]

Регулировка зазоров. Под радиальным или осевым зазором подшипника понимают полную величину радиального или осевого перемещения одного кольца относительно другого в обоих направлениях. Подшипники нерегулируемых типов изготовляют со сравнительно небольшими зазорами — они могут работать без дополнительной регулировки. В регулируемых подшипниках (ра-диально-унорных шариковых однорядных, конических однорядных, упорных однорядных и двойных) радиальные и осевые зазоры устанавливают в определенных пределах только при монтаже комплекта подщипников в узле. Осевые зазоры этих подшипников будут равны осевой игре вала радиальный зазор зависит от величины осевого зазора. Оптимальную величину зазоров устанавливают экспериментально для каждого определенного узла механизма. В узлах с большими межопорными расстояниями и большими колебаниями температур назначают большие зазоры. Меньшие величины зазоров способствуют более равномерному распределению нагрузки между шарикороликами, уменьшению вибраций и повышению жесткости опоры. В некоторых узлах металлорежущих станков применяют подшипники, монтируемые с предварительным натягом. Повышая точность вращения, натяг способствует увеличению износа и опасности защемления подшипника. [c.154]

Замыкание контактов реле запоминающего устройства соответствует посылке группы командных импульсов в преобразующее устройство 4 (интерполятор), где производится определение промежуточных значений координат опорных точек (в программе задаются координаты только главных опорных точек перемещения) для осуществления равномерного движения рабочего механизма. Затем преобразующее устройство подает определенные команды сравнивающему устройству 5, с помощью которого производится только сравнение действительных значений, полученных от датчика 8 по цепи обратной связи, с заданным значением по программе. Сравнение ведется по действительной величине или форме импульсов и в случае отклонения этих значений от заданных сравнивающим устройством посылаются дополнительные командные импульсы для корректирования работы режущего инструмента. Выходные командные импульсы сравнивающего устройства очень малы и, если их не усилить, никакое исполнительное устройство от них не сможет работать. Для этого в схеме имеется усилительное устройство 6, с помощью которого командные импульсы усиливаются до нужного значения и передаются исполнительному устройству 7 (электродвигателю или гидродвигателю). Исполнительное устройство 7 непосредственно или через зубчатую передачу связано с ходовым винтом продольного или поперечного суппорта 9 токарного станка. [c.102]

Различные направления перемещения рычагов и концов стабилизатора требуют определенной свободы углового перемещения, которую легче всего обеспечить за счет применения соединения типа проушина—палец. Соединения такого типа применяются для амортизаторов [22, п. 7.6/П 1. Для соединения с резиновыми деталями, которые одновременно служат для подавления шума и виброизоляции, на концевых участках стабилизаторов выполняют чашки, проушины или дополнительно изогнутые зоны. Для уменьшения прогиба и снижения массы концы стабилизатора, служащие рычагами, могут быть расплющены, что увеличивает момент инерции сечения относительно оси.Однако эта мера применима лишь для прямых концевых участков. Если же концы участков загнуты, то возникает опасность потери устойчивости в связи с дополнительно действуюиу1м крутящим моментом. На рис. 2.139 и в (21, рис. 3.10/6 и 3.10/7] можно видеть стабилизатор этого типа. В работе [21, рис. 3.2/15, 3.4/И и 3.5/101 показаны обычные стабилизаторы, в том числе с сильными изгибами. [c.260]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...