Вязко-упругость

Настоящая глава посвящена основам линейной теории вязко-упругого поведения материалов при простом и сложном напряженных состояниях. [c.290]

Можно показать, что из этого условия вытекают уравнения равновесия во внутренних точках тела и силовые граничные условия на поверхности тела Sp. Этих уравнений достаточно для решения задач вязкоупругости, так как их нужно понимать как уравнения равновесия в перемещениях (обобщение, уравнений Ляме на случай вязко-упругого тела). [c.356]

Функция W должна, кроме того, удовлетворять граничным условиям на кромках пластины. Если в упругой пластине краевые условия не зависят от модуля упругости, то решение задачи для вязко-упругой пластины с помощью принципа Вольтерры легко может быть найдено из решения для упругой пластины. Ограничимся рассмотрением пластинки, кромки которой жестко защемлены либо свободно (шарнирно) оперты. [c.361]

Приведенные доказательство и формулировка я-теоремы имеют общефизический характер. Имея в виду приложения этой теоремы к задачам прикладной гидромеханики, можно конкретизировать встречающиеся в этих задачах механические величины и их безразмерные комбинации. Так, в задачах о движении вязкой упругой жидкости мы встречаем три группы величин [c.138]

Коэффициенты К.уз и свободные члены Вр уравнений для вязко-упругой оболочки таковы [c.384]

Несмотря на то, что уравнение стандартного вязко-упругого тела может быть применено к описанию свойств реальных тел лишь с большой натяжкой, несколько более детальное изучение этого уравнения все же может оказаться интересным. С другой стороны, следует иметь в виду, что старые работы по вязкоупругости (30-е — 40-е гг.) в значительной мере основывались на модели стандартного тела. В более поздних работах оно также применялось из-за простоты и возможности эффективного решения некоторых задач, которые не удается довести до конца при более сложных определяющих уравнениях. В 17.2 мы ввели интегральный оператор /q, соответствующий обычному инте- [c.590]

Пусть трещина распространяется в линейной вязко-упругой среде при наличии тонкой пластической зоны перед краем трещины. Эту пластическую зону заменяем в дальнейшем дополнительным разрезом, на поверхности которого действуют напряжения Оо. [c.302]

Докритический рост продольной сквозной трещины в длинной цилиндрической трубке из вязко-упругого материала под действием внутреннего давления р определим в соответствии с уравнениями (37.17), принимая коэффициент интенсивности напряжений в виде (29.25), а в качестве реологической модели, так же как и в задаче о растяжении пластины,— тело Кельвина. [c.306]

Разрушение может быть названо хрупким, квазихрупким, вязким, упруго-пластическим и т. д. в зависимости от того, какие из свойств материала играют определяющую роль при данном процессе разрушения. [c.532]

Рекомендуются и более сложные термины предложено называть вязко-упруго-вязко-пластическим такой материал, который обладает вязкими свойствами и в упругой, и в пластической области, а упруго-вязко-пластическим— материал, который обладает вязкими свойствами только в пластическом состоянии [1]. [c.12]

Первая — краевая задача нелинейной теории ползучести для. наращиваемого цилиндра, подверженного старению и находящегося под действием внутреннего давления. Вторая— задача о напряженно-деформированном состоянии в неоднородно-стареющей вязко-упругой плоскости, когда в ней имеется расширяющееся круговое отверстие, а на бесконечности приложена равномерно распределенная радиальная нагрузка переменной во времени интенсивности. [c.113]

Здесь (г), ву ( ) — девиаторы тензоров напряжений и деформации ( ) — объемная деформация о< ) ( ) — среднее гидростатическое давление 1, т) — ядро ползучести при одноосном напряженном состоянии ( , т) — мера ползучести То — момент приложения напряжений к элементу стареющей вязко-упругой среды Тх — момент изготовления этого элемента. Считается, что коэффициент Пуассона и модуль упругомгновенной деформации Е > материала -го слоя постоянны. Меры ползучести I, т) удовлетворяют общим предположениям п. 3-из 1.5. [c.126]

Теорема 6.1. Оптимальная форма стареющего вязко-упругого тела (6.1) в условиях задачи I (II) совпадает с оптимальной формой упругого тела, подверженного воздействиям типа Р(П°), на напряжения и перемещения которого наложены ограничения [c.223]

В настоящей главе изложены методы исследования на устойчивость неоднородно-стареющих вязко-упругих стержней при различных предположениях о способах закрепления концов стержня и способах его нагружения и установлены условия устойчивости. Устойчивость изучена в нескольких принципиально отличных постановках. Принятое ниже определение устойчивости на бесконечном интервале времени соответствует классическому определению устойчивости движения динамических систем по Ляпунову. Для ряда ситуаций получены выражения критической силы потери устойчивости, сформулированные непосредственно в терминах параметров рассматриваемых задач. Представляет интерес поведение стержня на конечном интервале времени. Приведены постановки задач устойчивости на конечном интервале времени, исходящие из определений устойчивости движения динамических систем по Четаеву [1, 513]. Одна из постановок задачи устойчивости на конечном интервале времени состоит в определении ограничений на начальную погибь, при выполнении которых определяемый ею прогиб не превосходит заданного критического значения. Другая постановка задачи может быть связана с определением функционала, представляющего собой первый момент времени, именуемый критическим, к гда максимальная величина прогиба впервые достигает заданного значения. [c.230]

Рд, как следует из соотношений (4.4) — (4.7), не зависит от функции р (а ), характеризующей неоднородность старения в вязко-упругом стержне. [c.271]

В работах [182, 193, 254, 333, 336] для нестареющих вязко-упругих материалов получены представления, позволяющие при определенных условиях решение некоторых задач теории ползучести выразить через решение соответствующих задач для нелинейно-упругого тела. [c.293]

Бленд Д. Теория линейной вязко-упругости.—М. Мир, 1965.—199 с. [c.311]

Б ы к о в Д. Л. Об использовании результатов вспомогательных экспериментов при решении задач линейной теории вязко-упругости.— Механика полимеров, 1968,. № 6, с. 963—969. [c.312]

Книга представляет собой объединение элементов сопротивления материалов, теории упругости, теории пластичности, теории ползучести, вязко-упругости и механики разруи1ения. При изложении материала акцент делается на связь между физическими и механическими теориями. [c.34]

Каминский Л. Л. Исследования в оСластп механики разрушения вязко-упруги.. тел.— Прикладная механика, 1980, Л 9, с. о—2(j. [c.374]

В механике разрушения наметились два подхода к анализу медленного роста трещин. При первом (микроструктурном) подходе главное внимание уделяют кннетике микроразрушений в малой концевой зоне трещины, описывая ее либо уравнениями химической кинетики, либо кинетической теорией прочности С. Н. Журкова. При этом считают, что реологические свойства материала проявляются только в малой концевой зоне трещины, а вне трещины материал упругий. Во втором (феноменологическом) подходе к изучению кинетики роста трещин во времени с учетом реологических характеристик материала методами механики сплошной среды исследуют развитие трещины или в вязко-упругой среде, или в материале с накапливающимися малыми повреяедениями. [c.299]

Различают пять основных состояний деформируемого тела упругое (У), пластическое (П), вязкое (В), высокоэластическое (ВЭ) и состояние разрушения (Р) и несколько дополнительных упруго-пластическое, пластнчески-вязкое, упруго-пластическн-вязкое и др. [1]. [c.12]

В общем случае вязко-упругий материал может иметь свойства памяти напряжений (эффект Кольрауша). Существует наследственная теория ползучести (старения), разработанная акад. Ю. Н. Работновьш, например, для бетона и других материалов. [c.110]

Возможные обобш,ения. Неравенство (2.9) является достаточным условием устойчивости неоднородно-стареющего вязко-упругого стержня на бесконечном интервале времени под действием распределенной продольной нагрузки и при других способах закрепления концов стержня. При этом меняется лишь числовое значение параметра А-о в (2.9). Так, для стержня с защемленным нижним концом при подвижной заделке верхнего конца = = 18,99/ . Для стержня с шарнирным опиранием нижнего конца при подвижной заделке верхнего Ао = 3,524/ . Кроме того, подобно 1, обосновывается достаточность неравенства (2.9) для устойчивости стержня в смысле определений 1.1, 1.2 при одновременном наличии возмущений начальной погиби и постояннодействующей боковой нагрузки. [c.255]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...