Плоская деформация

Во-вторых, должна быть обеспечена плоская деформация, т. е. поверхность разрушения должна быть перпендику- [c.76]

В настоящей главе представлены методы и алгоритмы, реализованные на ЭВМ, решений перечисленных деформационных задач в двумерной [плоской (плоское напряженное состояние, плоская деформация) и осесимметричной] постановке проведены сопоставления расчетных, аналитических и экспериментальных данных. [c.12]

Плоская деформация Exz = yz = Oxz = ( yz = 0)- в случае обобщенной плоской деформации приращение полных деформаций, в направлении оси z можно представить в виде [c.18]

Параметры, входящие в уравнения (1.16) и (1.17), для случая плоской деформации имеют вид [c.19]

Отметим, что при плоской деформации б(Аеи)=0 и при-плоском напряженном состоянии Огг = 0. Следовательно, произведение Окб (Аби) в том и другом случаях не вносит вклада в работу внутренних сил б As а К. [c.23]

С целью обоснования изложенных выше представлений был проведен с помощью МКЭ численный анализ деформирования стыкового сварного соединения при статическом монотонном и импульсном нагружениях в условиях плоской деформации [134]. [c.45]

Разработанный метод [27, 28, 65, 67, 70, 86, 92, 203, 204] позволяет определять траекторию усталостной трещины, интенсивность высвобождения упругой энергии и КИН I и II рода в элементе конструкции с неоднородным полем рабочих и остаточных технологических напряжений с учетом их перераспределения по мере развития разрушения, а также возможного контактирования берегов трещины. Рассматриваются математически двумерные задачи (плоское напряженное состояние, плоская деформация, осесимметричные задачи), решение которых базируется на МКЭ. [c.200]

Анализ НДС осуществляется для случая плоской деформации Ъгг = 0. [c.208]

Расчет траекторий трещин и КИН для стыкового и таврового сварных соединений проводился при условии плоской деформации, а для штуцерного соединения штуцеры 1,2 (см. табл. 5.1) — в осесимметричной постановке. [c.318]

После разрушения при помощи пластилиновых слепков определялась траектория развития трещины посередине ширины образца. Такие замеры были произведены с целью более корректного сопоставления экспериментальных данных с расчетными, так как расчеты по определению ОСН, КИН и траектории трещины проводили в двумерной постановке (условие плоской деформации), при которой не учитываются концевые эффекты и, следовательно, наиболее правильно отражаются процессы, происходящие в срединной части образца. [c.323]

Значение Ки устанавливают с помощью испытаний на вязкость разрушения образцов с искусственно наведенной трещиной путем их статического изгиба или растяжения. Соотношение размеров образца (толщины, ширины и длины трещины) выбирают таким образом, чтобы в зоне у вершины трещины создавалось состояние плоской деформации. Нагрузку, соответствующую началу нестабильного роста трещины (скачкообразное увеличение ее длины на 2%), считают критической и по ней рассчитывают Ки- [c.546]

Условия неустойчивого распространения небольших расслоений (L < 0,5 , где i — толщина стенки конструкции, а высота раскрытия расслоения 5 = 0,5-2,0 мм) в [25] анализировали на основе решения плоской задачи теории упругости (плоская деформация) для пластин с внешними границами, свободными от нагрузок. Расчеты проводили методом конечных элементов для пластин, имеющих изолированное расслоение в виде прямоугольной щели, а также несколько водородных расслоений, расположенных на разных уровнях по высоте п.та-стины. Изолированными считали не взаимодействующие друг с другом водородные расслоения, расстояние между которыми в плане составляло более 2-12 мм в зависимости от длины расслоения L (табл. 12) при высоте сечения более (0,8-1,0)1.. [c.127]

Для плоской деформации шесть уравнений (3.77) сводятся к одному уравнению (t = l, / = 2) [c.75]

Рассмотрим теперь плоскую деформацию, при которой ез==0 и в соответствии с (3.36) /з = 0. В этом случае на основании [c.81]

В частном случае плоской деформации (езз=ез2 = ез1 = 0) имеем отличными от нуля только значения Э,, Эг, Э - [c.87]

Плоскими задачами теории упругости называют такие, в которых все неизвестные являются функциями только двух координат, например Xi, х . Различают два типа плоских задач плоскую деформацию и плоское напряженное состояние. [c.130]

Таким образом, тензоры напряжений и деформаций для плоской деформации имеют вид [c.131]

Плоская деформация имеет место в длинных цилиндрических или призматических телах, которые подвергаются действию попе- [c.131]

Дифференциальные уравнения равновесия (6.26) в случае плоской деформации получают вид [c.131]

Дифференциальные уравнения равновесия и граничные условия имеют тот же вид (7.7), (7.10), что и в случае плоской деформации. Уравнения неразрывности деформаций (6.29) принимают вид [c.133]

Различие в задачах о плоском напряженном состоянии и плоской деформации проявится при определении деформаций и перемещений в силу различия выражений закона Гука. [c.134]

Xi = l-(x2, 5 2=Р-(1+Н-) для случая плоской деформации [c.161]

Пусть труба находится в условиях плоской деформации. Тогда, согласно (7.66), (7.70), имеем du I + [c.168]

Рассмотрим установившуюся ползучесть толстостенной трубы (а и Ь —внутренний и наружный радиусы), находящейся под действием внутреннего давления р. Пусть труба испытывает плоскую деформацию (езз = 0). Упругое решение этой задачи было получено в 7.11. [c.314]

Когда напряжение и деформации на фронте трещины достигают критической величины, возникает нестабильность разрушения. Это критическое состояние при разрушении по типу I в условиях плоской деформации определяется значением Ki=K, . [c.293]

В настоящей работе предлагается способ, позволяющий решать описанные выше задачи без итерационной процедуры [132]. Способ отталкивается от известного факта, что искривление плоских сечений в балке (или другой конструкции) обусловлено наличием сдвиговых деформаций [195, 229]. Чтобы получить плоское сечение, необходимо исключить деформацию сдвига. Для этого нами предлагается при аппроксимации КЭ регулярного участка конструкции на его торце (см. рис. 1.2, сечение 1—2) ввести специальный тонкий слой КЭ, обладающих большим сопротивлением сдвигу и, следовательно, исключающих такого рода деформацию. Сделанное предположение сводится к модификации матрицы [/)], связывающей векторы напряжений а и приращений деформаций Ае (см. позраздел 1.1) посредством умножения на большое число d ее элемента Озз. Например, для плоской деформации в уравнении (1.17), связывающем а и Ае , модифицированная матрица [D] будет идентична матрице [Z)], за исключением члена 0 =Вззй = [c.29]

Ф. Макклинток [121] рассматривал рост цилиндрических пор в условиях обобщенной плоской деформации. Вдоль образующих пор действует напряжение Оа, в плоскости, перпендикулярной оси 2, действуют напряжения Охх = Оуу = агг- Макклинток предполагает, что, когда отношение радиуса поры к расстоянию между ними увеличится в достаточной степени, например в Fa раз, поры начнут взаимодействовать друг с другом и последует вязкое разрушение. При указанном допущении степень повреждаемости материала можно выразить через отношение приращения радиуса поры Ru к расстоянию между порами 1п,-так что разрушение произойдет при повреждении Лп=1. Приращение повреждения составит [c.114]

Аналогичный изложенному выше подход был применен П. Ф. Томасоном [170]. Он рассматривал сетку квадратных пор в жесткопластической матрице при плоской деформации. Установлено, что растяжение приводит к вытягиванию пор и к сближению их центров. В конце концов поры располагаются так близко друг к другу, что возможно образование внутренних локальных шеек. Принимается, что слияние пор происходит, когда напряжение во внутренней перемычке достигает некоторого критического значения <3п- Аналогичным образом Томасоном рассмотрен случай роста эллиптических пор в жесткопластичном теле [427]. [c.115]

Для ответа на поставленные вопросы, а также с целью анализа применимости Г -интеграла к описанию субкритического роста трещины при монотонном нагружении нами были проведены следующие численные расчеты [130, 133]. Решалась с помощью МКЭ упругопластическая задача о развитии трещины в условиях плоской деформации. Размеры образца с центральной трещиной (рис. 4.24, в) и меха-нические свойства материала, соответствующие стали 15Х2МФА при 7 = 20°С, используемые при расчете 5 = 400 мм 2Я = 200 мм 21о=ЮО мм Е = 2Х Х10= МПа ц = 0,3 /ie=162 Н/мм. Диаграмма деформирования материала описывалась зависимостью ст, = 520 + + 596(sf) °МПа. Предполагалось, что элементарный акт продвижения трещины происходит прц выполнении критерия ло- кального разрушения у ее вершины, сфор- [c.256]

Браун У., Сроули Дж. Испытание высокопрочных материалов на вязкость разрушения при плоской деформации.— М. Мир, 1972.—246 с. [c.365]

В основе методов упругих решений лежит итерационный процесс уточнения дoпoлниfeльныx условий. С использованием этих принципов разработаны методы решения упругопластических задач для определения деформаций и напряжений при различных случаях сварки [4]. Решение задач этими методами осуществляется в численном виде на ЭВМ. Результаты решения позволяют анализировать как временные напряжения в процессе сварки, так и остаточные после сварки. Разработанные алгоритмы используют для решения одноосных задач (наплавка валика на кромку полосы, сварка встык узких пластин), задач плоского напряженного состояния (сварка встык широких пластин, сварка круговых швов на плоских и сферических элементах, сварка кольцевых швов на тонкостенных цилиндрических оболочках, сварка поясных швов в тавровых и других сварных соединениях), задач плоской деформации (многослойная сварка встык с [c.418]

При диагностировании технического состояния длтгель-но проработавших аппаратов предлагается механические характеристики металла конструктивных элементов annaipara определять на специальных образцах несложной формы. Для реализации плоской деформации испытания проводятся на широких образцах с соотношением сторон поперечного сечения b/h > 5. Соосность приложения нагрузки Р при растяжении достигается специальным приспособлением шарнирного типа. Методика предусматривает испытания двух типов образцов гладких и с надрезом (трещиной) (рис. 5.4). Обязательным условием является равенство толщины образцов и толщины стенки аппарата h. Остальные размеры указаны на рис. 5.4. [c.286]

Плоским напряженным состоянием называется такое, при котором все действующие на материальную точку напряжения параллельны одной плоскости, например плоскости Xi, Х2. В этом случае имеем (рис. 2.3) оц, 022, 012=7 0, азз = стз2 = сгз1 = 0. Такое напряженное состояние встречается в тонких пластинах и оболочках. Напряженное состояние плоской деформации (рис. 2.4, б) встречается в длинных призматических телах, которые подвергаются действию поперечных сил, не изменяющихся в направлении длины тела (рис. 2.4, а). В этом случае все точки тела перемещаются па- [c.45]

Формулы Коши (3.67) можно получить непосредственно из графических построений (рис. 3.3). Рассмотрим малый прямоугольный элемент AB D со сторонами dx,-, dx,-. После плоской деформации элемент искажается и перемещается в положение A B D. Продольная деформация волокна АВ определится по формуле [c.73]

Показать, что поле перемещений ui=Axi + 5x2 U2=5xi+Bxi- U3= onst дает состояние плоской деформации. [c.77]

Критерий Орована-Ирвина. Е. Орован [28], а затем Г. Ирвин [29] предположили, что при образовании поверхностей раздела в пластичных материалах высвобождаемая энергия упругой деформации в значительной степени затрачивается на пластическое течение у вершины трещины. Критическое значение этой энергии существенно превышает величину поверхностной энергии 2 у. Это позволило представить зависимость между разрушающим напряжением Ос и длиной трещины с при плоской деформации в виде [c.290]

Теоретическая физика. Т.7. Теория упругости (1987) -- [ c.32 ]

Анализ и проектирование конструкций. Том 7. Ч.1 (1978) -- [ c.0 ]

Методы граничных элементов в механике твердого тела (1987) -- [ c.22 , c.23 , c.26 , c.28 , c.191 , c.192 ]

Введение в теорию упругости для инженеров и физиков (1948) -- [ c.481 ]

Теория и задачи механики сплошных сред (1974) -- [ c.208 ]

Теория упругости (1937) -- [ c.24 ]

Механика сплошных сред Изд.2 (1954) -- [ c.658 , c.664 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...