Напряжения относительные

Полученная деформация е . являлась исходной для расчета ОН по предложенному методу. В силу симметрии полей напряжений относительно линии надреза рассматривалась половина образца, а расчет ОН проводили с использованием формулы [c.275]

Построим эпюры продольных сил, нормальных напряжений, относительных де( )ормаций и перемещений для ступенчатого стержня (рис. 131). [c.123]

В процессе этого испытания специальное устройство испытательной машины автоматически вычерчивает диаграмму, выражающую зависимость между растягивающей силой и абсолютным удлинением, т. е. в координатах ( , АГ). Для изучения механических свойств материала независимо от размеров образца применяется диаграмма в координатах напряжение—относительное удлинение (о, е). Эти диаграммы отличаются друг от друга лишь масштабами. [c.193]

При расчете валов мы будем учитывать только крутящий или изгибающий моменты, действующие в опасном поперечном сечении, и не будем принимать во внимание поперечные силы, так как соответствующие им касательные напряжения относительно невелики. [c.273]

Выпишем теперь условия пластичности для плоского напряженного состояния в том случае, когда заданы не главные напряжения, а компоненты плоского тензора напряжений относительно системы координат хОу. Формулы, по которым вычисляются главные напряжения, были выведены в лекциях 35—36 (см. стр. 9). Выпишем эти формулы [c.57]

Для случая симметричного распределения напряжений относительно начала координат уравнение (6.43) примет вид [c.112]

Подставляя (6.44) в формулы (6.41), для случая симметричного распределения напряжений относительно начала координат получим компоненты тензора напряжений [c.112]

Не составляет труда сформулировать задачи динамики, статики, теории колебаний в случае, когда возникают некоторые принципиальные усложнения например, когда тело ограничено несколькими поверхностями, на которых заданы условия разного типа на одной группе поверхностей — смещения, а на остальных— напряжения, или же когда тело составлено из различных участков, каждый из которых заполнен средой со своими значениями постоянных Ламе. В этом случае разыскивается решение для каждой из областей и для полной постановки задачи привлекаются условия на поверхностях, вдоль которых среды сопрягаются. На этих поверхностях обязательно должны выполняться условия непрерывности нормальной компоненты смещений и вектора напряжений (относительно нормали к поверхности). При необходимости дальнейшей конкретизации краевых условий исходят из тех или иных соображений технологического характера. [c.250]

Вычислим удлинение ребра аЬ, параллельного напряжению а . От действия напряжения относительное удлинение ребра аЬ, согласно закону Гука (б), равно [c.33]

На торцах приложены пары сил Мд. Так как напряжения в формулах (в) не зависят от координаты г, то на торцах возникают такие же напряжения, как и в любом поперечном сечении балки. Момент этих напряжений относительно оси у и должен уравновесить внешний момент Л4 [c.273]

Если сила Qy проходит через центр изгиба D, то моменты силы и касательных напряжений относительно любой точки, например относительно [c.304]

Величина критического повреждения du, входящая в это выражение, зависит от формы блока, а следовательно, и от спектра нагружения и убывает с увеличением разности между амплитудами наибольшего и наименьшего напряжения, т. е. крутизны спектра (на высоких уровнях напряжений относительные наработки по числу циклов обычно бывают незначительными). Для <1к на стадии окончательного разрушения В. П. Когае-вым предлагается следующее выражение, вытекающее из анализа экспериментальных данных по испытаниям на усталость при различных формах спектра [c.180]

Суммарный момент сил напряжений относительно оси, параллельной оси 2 и расположенной в данном сечении аЬ. действующих в сечении аЬ на левую часть балки, равен сумме моментов всех сил и всех пар, приложенных справа от этого сечения. [c.379]

В процессе преобразования тензора (6.7) к форме (6.8) определяются углы, задающие направления главных напряжений относительно неподвижной системы координат х, у, г (например, для [c.150]

Здесь Q — поперечная сила в данном сечении S — статический момент площади сечения, расположенной по одну сторону от слоя, в котором определяется напряжение, относительно нейтральной линии сечения Ь — ширина сечения в данном месте. [c.80]

При совместном рассмотрении кривых нагружения поликристал-лического ванадия (рис. 3.24) [3411, представленных в обычных координатах о— е (условное напряжение — относительная деформация) и перестроенных в координатах 5 — в интервале температур, наглядно проявляется динамика изменения как кривых в целом, так [c.144]

Разрушение деталей и конструкций при малом числе циклов нагружения связано, как правило, с наличием повторных пластических деформаций в зонах концентрации напряжений. Для оценки несущей способности таких деталей необходимо учитывать характеристики деформации и разрушения материала, а также влияние напряженного и деформированного состояния на малоцикловую долговечность. Так как в зонах концентрации напряжений относительно быстро устанавливается режим жесткого нагружения, особое значение приобретают исследования поведения при этом виде нагружения материала и изучение диаграмм его деформирования. [c.89]

Уравнения (2)—(4) довольно грубо аппроксимируют прочность слоя, однако они показывают влияние различных характеристик на прочность композита. Например, из уравнения (3) видно, что разрушающее напряжение относительно податливой матрицы можно повысить в несколько раз при добавлении небольшого количества очень прочных волокон. Уравнение (4) широко применялось при конструировании сосудов давления, изготавливаемых путем намотки волокон [64, 73] в [71] обосновано применение уравнения (4) для намотанных из стекловолокон сосудов давления под воздействием внутреннего давления после растрескивания смолы. [c.131]

На рис. 2.4.1, а, 6 приведены зависимости между напряжениями и деформациями на плоскости нормальное напряжение— осевая деформация и касательное напряжение — относительный сдвиг для исходного нагружения. Видно, что по мере роста составляющей статического напряженного состояния диаграммы деформирования проходят ниже, т. е. одному и тому же напряжению как в упругой, так и в упругопластической области соответствуют большие величины деформаций. [c.111]

Поэтому можно говорить о симметричности термодинамического (изобарного) потенциала твердого кристаллического тела в том смысле, что локальное значение химического потенциала в точке определяется абсолютной величиной гидростатической части тензора напряжений независимо от направления механической силы— растягивающей или сжимающей твердое тело (относительно равновесного положения с нулевыми силами). Подобный анализ можно провести для любого главного значения тензора напряжений (рассматривая изменения соответствующих компонент тензора деформаций), чтобы сделать заключение о симметрии термодинамического потенциала Гиббса по знаку компонент тензора напряжений (относительно недеформированного состояния). [c.18]

Для анизотропных материалов данные теории прочности не применимы, так как необходимо знать еще и ориентировку действующих напряжений относительно структурных осей симметрии материала. На практике в конструкциях из анизотропных материалов действующие напряжения иногда не совпадают с направлениями осей упругой симметрии. Тогда указанные напряжения необходимо привести к напряжениям, действующим по площадкам, совпадающим с осями симметрии материала. [c.27]

При нагружении образцов внутренним давлением и силами, действующими в осевом и тангенциальном направлениях, обеспечивался первый вид нагружения изделия. Добавление к этой системе нагрузок еще и крутящего момента приводило к повороту главных напряжений относительно осей упругой симметрии материала, что соответствовало второму виду нагружения. [c.175]

Основываясь на современных данных физики твердого тела — теоретических и экспериментальных исследованиях атомного механизма пластической деформации и разрушения металлов и сплавов,— можно считать установленным, что изменение характеристик усталости металла при поверхностном наклепе обусловливается влиянием наклепа и остаточными напряжениями. Относительное значение каждого из этих факторов определяется видом нагружения, соотношением напряженного состояния от внешней нагрузки и от остаточных напряжений, степени и градиента наклепа, температурой испытаний, конфигурацией детали и другими факторами. [c.172]

Из рис, 12.47, в вытекает формула для элементарного момента, создаваемого касательными напряжениями относительно точки О [c.171]

Касательные напряжения. Относительно касательных напряжений подробное пояснение дано в главе XII. Там показано, как поступать, когда имеются две отличные от нуля поперечные силы и Qy. [c.289]

Структурные напряжения относительно тепловых изменяются в обратном порядке. В результате мартеиситного иревращения на поверхности образуются остаточные напряжения растяжения, а в сердцевине — сжатия (рис. 136, б), Эти остаточпгле паиряжения так же, как и тепловые, возникают в результате появления под действием временных напряжений не только упругой, но и неодинаковой [ю сечению остаточной деформации. [c.212]

Вследствие благоприятной формы выемок в валу и ступице концентрация напряжений относительно невелика. Многоштпфтовые соединения этого типа по прочности приближаются к шлицевым, а при прессово посадке по центрирующим поверхностям могут превосходить их. [c.284]

Применение насосно-компрессорных труб из стали 18X1Г1МФ на промыслах ОНГКМ возможно лишь при условии проведения специальной термообработки, обеспечивающей получение структуры металла, близкой структуре стали С-75 снижения на 20-25% допустимых напряжений относительно действующих в металле труб из стали С-75 входного контроля качества резьбы поставляемых труб и применения для сборки трубных соединений инструмента, обеспечивающего исключение образования на металле острых вмятин — концентраторов напряжений. [c.21]

Принимая для направляющих коеинусов a j и обозначения, приведенные в табл. 1.1, на основании закона (2.32) получим следую щие юрмулы для компонент тензора напряжений относительно повернутых осей [c.38]

Дислокации обоих видов обладают свойствами подвижности и размножения. Для движения и размножения дислокаций достаточны относительно малые напряжения. Относительно малая прочность кристалла объясняется наличием в.-ней дефектов дислокационного типа. Передвижение дислокации от одного атомного ряда рещётки к следующему требует малых изменений в расположении атомов. В ряде дислокаций атомы значительно смещены относительно своих нормальных мест в рещетке. Если ядро велико по сравнению с параметрами рещетки, то напряжения сдвига, необходимые для перемещения дислокации, становятся исчезающе малыми. Поэтому пластичность материалов объясняется увеличением [c.324]

Выделим в поперечном сечении элементарную площадку в виде кольца шириной dp (рис. 515, в). Величина площадки, на которой действуют касательные напряжения Тт, составит df = 2npdp, а величина момента от этих напряжений относительно оси стержня будет r2лp dp. [c.552]

Выберем в качестве центра приведения сил T fids главный полюс секториальных характеристик Р. Но для главного полюса (см. 10.3), по определению, == 0. J щр— О и перерезывающие силы Qx, Qy, происходящие от Тщ, равны нулю. Внутренний момент от напряжений относительно полюса Р [c.328]

Коэффициент Е, входящий в формулу (6), называется, модулем упругости- первого рода или модулем Юнга, по имени ученого, введшего его в науку. Из формулы (6) видно, что размерность модуля упругости Е такая же, как и напряжения, так как е —величина отвлеченная, т. е. Е выражается в кГ1см . При одном и том же напряжении относительная деформация будет меньше у того материала, для которого Е будет больше. Следовательно, модуль упругости характеризует жесткость материала, т. е. способность сопротивляться деформации, что и [c.24]

Пример 3. Определить напряжение, относительное и абсолютное удлинение (пренебрегая собственным весом) в стальной штанге, если растягивающая сила Р=.ЗГ. длина штанги 1=2 м, площадь поперечного сечения Р = 4 см . Предел пропорциональности данной стали равен 2500 кГ1см , модуль упругости = 2-10 кГ/см -. [c.26]

При количественной оценке параметров усталостного излома фиксируют ширину и высоту мнкраполос, углы наклона учасгкоп профиля по отношению к направлению действия наибольших растягивающих напряжений, относительные углы ориентации соседних микроучастков. Увеличение скорости распространения трещины приводит к образованию на поверхности излома более грубых полос. Данные подвергают статистической обработке. [c.48]

В гeoмe гpичe кoй модели ориентация направления приложения напряжений относительно волокон существенно влияет на нижнее предельное значение поперечной прочности. Например, при 50% упрочнителя стк/о м в случае квадратного расположения (рис. 9) составляет 0,44 для ориентации, изображенной в верхней части рисунка, и лишь около 0,20 для ориентации, изображенной в нижней части. Таким образом, различие в прочности из-за изменения ориентации превышает 100%. Напротив, иривые минимального нижнего предельного значения прочности для плот-ноупакованного и квадратного расположений (нижние кривые на рис. 8 и 9) и кривые максимального нижнего предельного значения для тех же типов расположения (верхние кривые на рис. 8 и 9) согласуются гораздо лучше. Рис. 10 характеризует еще не- [c.200]

На рис. И и 12 сопоставлены геометрическая модель и модель Чена и Лина применительно к случаям квадратного и гексагонального плотноупаковавного расположений волокон в композите. Направление приложения напряжений относительно волокон схематически изображено на каждом рисунке. Нижние предельные значения поперечной прочности близки при ивадратном расположении, но заметно различаются в области средних значений объемной доли волокон при гексагональном расположении. Рис. 11 и 12 иллюстрируют рассмотренное ранее затруднение, связанное с моделью Чена и Лина, а именно, отличие от нуля значений поперечной прочности композитов при максимальной плотности упаковки волокон, когда волокна не скреплены с матрицей и касаются друг друга. Указанные модели можно было бы сравнить с помоидью имеющихся экспериментальных данных для этих композитов, но такие данные получены в основном для случайного расположения волокон. Как указывалось выше, в рамках геомет- [c.202]

Изделия из стеклопластиков сохраняют форму и размеры в широком диапазоне температур при воздействии механических напряжений. Относительная непластичность стеклопластиков позволяет избежать образования утяжин и коробления готовых деталей. Температурный коэффициент линейного расширения стеклопластиков можно регулировать, поэтому их можно использовать в контакте совместно с любым металлом. [c.398]

Тонкостенные трубы, нагруженные внутренним или наружным давлением, продольной нагрузкой и крутящим моментом, являются наиболее приемлемыми образцами для испытания композиционных материалов в условиях сложного напряженного состояния. Наиболее трудным моментом при использовании таких образцов является обеспечение чистых граничных условий и предотвращение возникновения нежелательных напряжений. Относительный диаметр трубок должен быть достаточно большим, чтобы обеспечить плоское напряженное состояние и минимизировать нормальные напряжения. Далее следует понимать, что аналитические теории прочностп могут в лучшем случае предсказывать возможность разрушения, но не его вид. Последнее требует дополнительных экспериментальных данных. [c.176]

Некоторые современные направления установления критериев разрушения материалов при циклических нагрузках обусловливаются тем, что реальные материалы даже при низких напряжениях не идеально упруги. Каждое деформирование сопровождается необратимыми деформациями и потерей энергии на их образование. Исследования в этом отношении ведутся на базе анализа петли гистерезиса для системы машины — образец, иостроенной в координатах нагрузка — перемещение или напряжение — относительная деформация. [c.19]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...