Задание нагрузки

Как было указано в 7.1, стандартную посадку выбирают по условиям неподвижности соединения при заданной нагрузке без каких-либо дополнительных скреплений. Однако возможны случаи, когда [c.85]

На втором этапе (выход на стационарный режим) за время т=10 ч провели нагружение рабочим давлением заданием нагрузки Рн (при г=/ н) и заданием давления Pi =18 МПа (при f — Ran ). Одновременно с силовым нагружением осуществляли нагрев до Г = 300 °С путем задания температурных де- [c.355]

Построить зависимость скорости поршня от дросселирующей длины пазов I при заданной нагрузке. [c.454]

Решение. 1. Определяем необходимое среднее давление на посадочной поверхности, обеспечивающее передачу заданной нагрузки, по формуле (3.3) [c.46]

Как видно из формул (87) и (88), напряжения при заданной нагрузке обратно пропорциональны а нагруз- [c.349]

Из этого выражения видно, что при заданной нагрузке повышение температуры в подшипнике обратно пропорционально квадрату диаметра и прямо пропорционально фактору а (рис. 362) [c.358]

Характер разрушения материала от воздействия на него циклических нагрузок существенно отличается от характера разрушения при статических нагрузках. Разрушение начинается обычно с образования микротрещин, которые прогрессивно развиваются вглубь материала, уменьшая тем самым площадь поперечного сечения детали. Разрушение всегда происходит внезапно, после того как площадь сечения сократится настолько, что не может выдержать заданной нагрузки. На поверхности излома всегда можно видеть две характерные зоны зону постепенного разрушения от развития трещин (с гладкой поверхностью) и зону внезапного разрушения (имеющую вид крупнозернистого хрупкого излома). [c.223]

Под жесткостью подразумевают способность конструкции и ее элементов противостоять внешним нагрузкам в отношении деформации (изменения формы и размеров). При заданных нагрузках деформации не должны превышать определенной величины, устанавливаемой в соответствии с требованиями, предъявляемыми к конструкции. [c.5]

Брус прямоугольного сечения. На практике часто встречаются стержни некруглого сечения, подверженные действию крутящих и изгибающих моментов. В качестве примера рассмотрим брус прямоугольного сечения (рнс. 341, а), нагруженный силами Pi и Pj, вызывающими в поперечных сечениях изгибающие моменты и а также поперечные силы Qy и Расчет выполняем в такой последовательности. Раскладываем заданные нагрузки (силы Pi и Pj) на составляющие вдоль координатных осей и приводим их к оси вала при этом получаем в поперечных сечениях, в плоскостях которых находятся точки приложения сил, внешние скручивающие моменты и Mwi = Mix- Полученная таким образом расчетная схема представлена на рис. 341, б. [c.349]

Если в качестве возможных принять действительные перемещения Дд, вызванные заданной нагрузкой Р , то выражение (13.33) примет вид [c.370]

Загружаем основную систему заданной нагрузкой и лишними неизвестными усилиями, заменяющими действие удаленных связей. Такая система называется эквивалентной системой. [c.396]

Полное перемещение точки В основной системы (от заданной нагрузки и лишнего неизвестного усилия) по направлению Xi, т. е. по направлению удаленной связи (рис. 398, б), должно быть равно пулю, так как в точке В исходная балка не имеет прогиба. Таким образом, дополнительное уравнение перемещений имеет вид [c.397]

Вначале рассмотрим систему, один раз статически неопределимую (рис. 402, а). В качестве лишней связи выберем шарнирно-подвижную опору В. Тогда, нагрузив основную систему заданной нагрузкой и лишней неизвестной силой Xi (рис. 402, б), мы должны приравнять нулю полное перемещение точки В основной системы по направлению [c.400]

Ai = Aip -f- Ац1 где А Р — перемещение от заданной нагрузки (рис. 402, б) [c.400]

Да = Да (Р, Xi, Х2) — полное перемещение точки А по направлению Хз от указанных нагрузок. Исходя из принципа независимости действия сил, запишем перемещения Д1 и Да в виде сумм перемещений, вызванных отдельно каждой из неизвестных сил Xj, Xj и заданной нагрузкой Р. Используя введенные ранее (см. 78) обозначения перемещений, находим, что [c.401]

Для определения перемещений строим эпюры изгибающих моментов (см., например, рис. 402) в основной системе отдельно от заданной нагрузки (состояние Р) и от каждой единичной силы Xi = 1 (состояние 1) — 1 (состояние 2) . .. Х = (состояние п). Ор- наты соответствующих эпюр обозначим, как обычно, через Мр, [c.402]

Если при этом заданная нагрузка Р кососимметрична (рис. 404, а), то эпюра Мр также кососимметрична (рис. 405, а) и перемещение А р = Дзр = 0. Тогда из первого и третьего уравнений (14.13) следует, что симметричные усилия в месте разреза равны нулю [c.405]

Для определения перемещений 6 . , А-р рассматриваем основную систему, отдельно нагруженную заданной нагрузкой и каждой единичной силой Xj = I, [c.405]

Рассматривая теперь эквивалентную систему, т. е. статически определимую основную систему под действием заданной нагрузки и найденных сил Xi и Х. , легко построить окончательные эпюры внутренних силовых факторов и составить условия прочности элементов рамы. [c.407]

Для получения основной системы можно освободиться от всех промежуточных опор, заменив их действие неизвестными реакциями Ха,. .., Хт-2, приложенными к основной системе дополнительно к заданной нагрузке (рис. 415). Дополнительные уравнения перемещений [c.413]

Таким образом, эквивалентная система представляет собой ряд простых шарнирно опертых балок, нагруженных заданной нагрузкой и неизвестными изгибающими моментами [c.414]

При таком выборе основной системы действие заданной нагрузки распространяется только на пролет, где она приложена влияние [c.414]

Для определения перемещений б и А, входящих в уравнение (14.19), строим эпюры изгибающих моментов в основной системе отдельно от заданной нагрузки (рис. 418, а) и от каждой из лишних неизвестных, равных единице (рис. 418, б—г). Площади эпюр от заданной нагрузки на п-м и (п + 1)-м пролетах обозначим соответственно через и а расстояния центров тяжести этих площадей от левой и правой опор своего пролета — через а , Ь , а + и Ь соответственно. [c.415]

Вначале определяют реакции опор каждой простой балочки от заданной нагрузки и опорных моментов. Обозначим эти реакции для п-го пролета через А и В (рис. 421, а). Очевидно, что [c.418]

Коэффициенты этого уравнения определим по способу Мора, сначала рассматривая основную систему под действием заданной нагрузки, а затем— под действием лишнего неизвестного единичного момента (рис. 427). Влиянием осевых и поперечных усилий пренебрегаем. Очевидно [c.423]

Статическая теорема устанавливает, что коэффициент нагрузки для пластического разрущения определяет наибольший множитель для заданной нагрузки, при котором существует статически допустимое поле напряжений, нигде не превосходящее предела текучести. Для доказательства этого положения обозначим через %Р наибольшее кратное нагрузок и допустим, что коэффициент нагрузки при пластическом разрушении имеет значение Х<К. Обозначив через р и <7, скорости и деформации для механизма разрушения при нагрузке %Р , имеем [c.18]

Если проекты V. и имеют требуемый коэффициент нагрузки и qi представляет собой осевую скорость деформаций стержня i в нормализованном механизме разрушения проекта Vi при заданной нагрузке, из (3.24) следует, что [c.33]

Переходя сперва к случаю однократного нагружения, мы рассмотрим проекты хцк и тг/ , первый из которых соответствует разрушению при заданной нагрузке, а второй —разрушению или не доходит до разрешения. Из кинематической теоремы теории предельного равновесия следует, что при [c.38]

По заданным очертанию и длинам осей стержневой системы при заданной нагрузке, закон распределения плотности вероятностей которой известен, и при известном законе распределения несущей спосо гости определить размеры поперечных сечений вдоль оси конструкции, удовлетворяющие условию равнонадежности и соответствующие минимальной массе конструкции. [c.93]

Определяются единичные и грузовые коэффициенты (свободные члены) канонических уравненнй метода сил. для этого в- основной системе стопятся. эпюры изгибающих моментов M ot единичных неизвестных X и от заданной нагрузки М,-, Ееличины коэффициентов опоеделяются по способу Верещагина [c.68]

Решение. По формуле (7,4), принимая / = 0,1 и К = 2, онреде.1яем давление р, обеспечивающее передачу заданной нагрузки [c.92]

Согласно формулам (83) и (84) напряжения при заданной нагрузке Р обратно пропорциональны а нагрузка при заданном напряжении пропорцирнальна [c.347]

Вначале ограничимся построением эпюр для простейи]его случая изгиба балок, при котором все заданные нагрузки лежат в одной плоскости, называемой силовой (на рис. 49, а — плоскость /7), причем эта плоскость совпадает с одной из главных плоскостей балки. Такой случай будем называть плоским изгибом [c.45]

Напомним, что вид основной системы зависит от того, как1 е связи (усилия) выбраны в качестве лишних. Так, выбрав в качестг.е лишнего усилия опорный момент Ма, получим основную систему, заменив защемление шарнирно-неподвижной опорой (рис. 400, а). Здесь основная система, кроме заданной нагрузки, загружается неизвестным моментом Ма — величина которого определится на основании уравнения перемеш,ений (14.2). Под Ai в этом случае следует понимать полный угол поворота сечения А. [c.398]

Чтобы определить перемещения, применим способ Верещагина. На рис. 410 показаны эпю ш изгибающих моментов для осношюн системы от заданной нагрузки от единичных обобщенных сил Xj = 1, = I, Л"з = 1. Отметим, что Енюры Ml и Л1з симметричные, а эпюра Mj— кососимметричная. Как указывалось, побочные коэффициенты, определяюн1иеся перемножением симметричной эпюры на кососимметричную, равны нулю. В силу этого Ьц = = 0 6aj = =- бз2 = О, [c.408]

Если обозначить через О осевую деформацию, вызванную 3 стержне i заданной нагрузкой, податливость фермы при этой нагрузке выралсается в виде [c.30]

Для оценки возможностей использования теоремы об оптимальности в приложениях важно отметить, что механизм разрушения q x) должен соответствовать полю напряжений Q(j ), которое является статически допустимым для заданной нагрузки и нигде не превышает предела текучести. Тогда, согласно теореме Хорна [34], данная нагрузка соответствует несущей способностн проекта [c.40]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...