Скорость относительная

Так, сообщив всему механизму общую угловую скорость, равную и обратную по знаку угловой скорости 0)3 звена 2, мы можем рассматривать движение звена 3 с угловой скоростью относительно звена 2 как происходящее с угловой скоростью, равной сумме угловых скоростей — щ 0)3. Из условия, что мгновенные центры вращения А, Б и Р всегда должны лежать на одной прямой, получаем [c.416]

Основные параметры сварки трением скорость относительного перемещения свариваемых поверхностей, продолжительность на- рева, удельное усилие, пластическая деформация, т. е. осадка. Требуемый для сварки нагрев обусловлен скоростью вращения и осевым усилием. Для получения качественного соединения в конце процесса необходимо быстрое прекращение движения и приложение повышенного давления. Параметры режима сварки трением зависят от свойств свариваемого металла, площади сечения и конфигурации изделия. Сваркой трением соединяют однородные и разнородные металлы и сплавы с различными свойствами, например медь со сталью, алюминий с титаном и др. На рис. 5.4] показаны основные типы соединений, выполняемых сваркой трением. Соединение получают с достаточно высокими механическими свойствами. В про- [c.222]

Скольжение и трение Б зацеплении. В точках контакта С (рис. 8.6, а) наблюдается перекатывание и скольжение зубьев. Скорость скольжения и, как относительную скорость можно определить, используя известное правило механики. Сообщим всей системе угловую скорость со, с обратным знаком. При этом шестерня останавливается, а колесо поворачивается вокруг полюса зацепления /7, как мгновенного центра, с угловой скоростью, равной (сох+Ша). Скорость относительного движения (скольжения) в точке С [c.100]

Тангенс угла одностороннего сужения ядра постоянных скоростей Относительный диаметр внешней границы л. . . [c.51]

При лабораторных испытаниях стремятся выявить основной фактор. Во время испытания изменяют одно из внешних условий трения (например, давление), а остальные (скорость относительного перемещ.ения, среду и т. д.) оставляют постоянными. [c.76]

При малых содержаниях дисперсной фазы и малых скоростях относительного движения фаз (аа <С 1, i 2i условие (3.5.15) можно представить в виде [c.146]

Одной из основных характеристик движения точки является ее скорость относительно выбранной системы отсчета, которая изображена в виде декартовой прямоугольной системы координат (рис. I). [c.104]

Силумин выгоден малой плотностью, обусловливающей при равенстве размеров сечений резкое (почти в 3 раза) снижение напряжений от действия центробежных сил по сравнению с предыдущими материалами. Однако надо считаться с его пониженной вследствие малой твердости абразивной стойкостью. Этот недостаток особенно ощутим для крыльчатки, подвергающейся интенсивному воздействию движущегося с большой скоростью потока воды и перемещающейся с еще большей скоростью относительно слоёв вода в зазорах между стенками корпуса и дисками крыльчатки. [c.99]

Повышение скорости относительного движения (качение с проскальзыванием) оказывает до известной степени благоприятное влияние. Поврежденный слой в процессе износа постепенно удаляется, вследствие чего выкрашивания не возникает. Долговечность сочленения здесь зависит от интенсивности абразивного износа, изменяющего с течением времени первоначальную форму контактных поверхностей. [c.345]

Скорость относительного скольжения профилей [c.312]

Величина угла трения ср зависит от материалов червячной пары, шероховатости поверхности боковых поверхностей зубьев, условий смазки и скорости относительного скольжения Для стального червяка и бронзового колеса принимают ср = 7 -ъ 3 " при = = 0,01 -ъ 0,5 м/с ср = 3 -ь 2° при Щк ==1=2 м/с ср = 2 1° [c.322]

Рис. 59. Зависимость критической скорости относительного движения фаз от объемного газосодержания.

Явление заедания часто наблюдается у крупномодульных тихоходных зубчатых передач с малыми числами зубьев, что связано с большими скоростями относительного скольжения. [c.159]

В закрытых и открытых передачах, несущая способность которых ограничивается заеданием или изнашиванием, коррекция должна в первую очередь уменьшать и выравнивать скорости относительного скольжения в крайних точках зацепления (где эти скорости имеют наибольшее значение). Для повышения износостойкости целесообразно также уменьшать высоту ножки зуба шестерни. [c.174]

Если мелкая частица п.ли капля испытывает воздействие градиента концентрации пара, например если ее поверхность смочена быстро испаряющейся жидкостью или если происходит конденса-Ц 1я пересыщенного пара на капле, то имеет место относительное движение капли и пара, известное как течение Стефана [242]. Для сферических капли или частицы скорость относительного движения равна [c.45]

Вычислив по уравнению (2.26) окруяпгую составляющую абсолютной скорости можно построить треугольник скоростей AB , соответствующий схеме бесконечного числа лопаток. В этом треугольнике скоростей относительная скорость w. r направлена по касательной к выходному элементу лоиатки. Из треугольника скоростей определяем угол р,л установки выходного элемента лопатки. Зная углы Pin и р.,л, получаем очертание лопатки в плане колеса. Следует отметить, что чаще при расчете рабочего колоса центробежного насоса значь нием угла задаются на основании соображений, изложенных в п. 2.7, и определяют такой диаметр колеса D , нри котором обеспечивается заданный иапор. Более подробно расчет проточной полости центробежного насоса будет изложен в п. 2.23. [c.167]

Скорость Vt сообщается вубу колеса Ъ как скорость переносного движения без скольжения, а скорость Vr как скорость относительного движения преобразуется в окружную скорость Vir ПО принципу наклонной плоскости со скольжением (клиновой дсрфскт) [c.195]

Оиределить критическую угловую скорость (относительно поперечных колебаний) легкого вала, несущего иосредипс диск веса Р. Рассмотреть следующие случаи 1) вал на обоих концах опирается на длинные иодшииники (концы можно считать заделанными) 2) на одном конце вал опирается на длинный подшипник (конец заделан), а на другом — на короткий подшипник (конец оперт). Жесткость вала на изгиб Е], длина вала /. [c.416]

Гетерогенные снеси. В дтличие от гомогенных смесей, гетерогенные смеси (смесь газа с каплями или частицами (газовзвесь), смесь жидкости с твердыми частицами (суспензия), смесь жидкости с каплями другой жидкости (эмульсия), смесь жидкости с пузырьками, водонасыщенные грунты, композитные материалы и т. д.) в общем случае описываются многоскоростной (или многожидкостной) моделью с учетом динамических эффектов из-за несовпадения скоростей составляющих, которые в данном случае будем называть фазами. Это часто необходимо, так как скорости относительного движения фаз по порядку могут быть равны скоростям их абсо-иютного движения и,- или среднемассовой скорости смеси р. [c.23]

В некоторых случаях, когда инерционные эффекты относительного движения фаз несущественны, для описания гетерогенных смесей можно использовать и диффузионное (одножидкостное) приближение. В качестве примера укажем достаточно концентрированные суспензии или эмульсии. Если размеры включений достаточно малы, а истинные плотности материала фаз достаточно близки между собой, то скорости относительного движения Wi (а соответственно и динамические, и инерционные эффекты этого движения), как правило, малы по сравнению со среднемассовой ско- [c.25]

Вращение вокруг мгновенной оси должно иметь такое направление, чтобы скорость точки О имела такое же направление, что и скорость V. Отсюда получаем совпадение направлений вращения относительного и абсолютного вращений. Следова-гельно, Q = o. Таким образом, при сложении поступательного перепоатго и вращательного относительного движений твердого тела, у которого скорость поступательного движения перпендикулярна оси относительного вращения, эквивалентное абсолютное движение является вращением вокруг мгновенной оси, параллельной оси относительного вращения с угловой скоростью, совпадающей с угловой скоростью относительного вращения. [c.215]

Общий случай. Пусть скорость переносного поступательного движения V и угловая скорость относительного врагцения (О образуют угол а. Случаи, когда а = 0, 90 и 180, уже рассмотрены. [c.217]

Она равна векторному моменту пары вращений, который может быть также выражен векторным моментом одной из угловых скоростей относительно какой-либо точки, расположенной на оси вращения тела с другой угловой скоростью, ВХ0ДЯП1СЙ в пару вращений. Скорость поступательного движения тела, участвующего в паре вращений, зависит только от характеристик пары вращений. Она [1ерпепдику-лярна осям пары вращений. Чи Jювoe ее значение можно выразить как [c.298]

В практике измерения угловых скоростей обычно используют случай, когда 0 = 90. Если на летательном аппарате осуществить peгyJшpyющee устройство, которое бы с помощью, например, рулей стремилось создать для него угловую скорость 0)2 равной нулю, то летательный аппарат можно стабилизировать по yгJювoй скорости относительно соответствующей оси. Создавая с помощью привода соответствующее давление N на пружи1п1ую опору, которое эквивалентно угловой скорости прецессии, лим регулирующим устройством с рулями можно управлять летательным аппаратом. Очевидно, для полной стабилизации и управления летательным аппаратом достаточно трех таких гироскопов со взаимно перпендикулярным расположением осей. [c.515]

Особый вид упорных подшипников представляют подшипники, воспринимающие нагрузку путем упора в сферу с центром по осп вращения вала. Так как площадка контакта очень мала, то скорость относительного движения в пятне коптакза незначительна. [c.421]

В конструкции д с плавающим сухарем и упорными сферическими поверхностями больщого радиуса скорость относительного движения на площадках контакта уменьшается примерно в 2 раза. Опоры, предназначенные для восприятия больших осевых сил при повышенных частотах вращения, выполняют в виде пакета самоцентрирующнхся плавающих менисковых шайб (вид е). [c.422]

Из рис. 173 видно, что равенство проекций скоростей v и Ог на касательную К К возможно только в одном положении, когда точка С контакта профилей совпадает с точкой Рд пересечения нормали NN и линии центров О1О2, т. е. при = 02- Во всех остальных положениях Vкl Ф Ф Цд-г И разность между скоростями точек С1 и С2 в направлении касательной КК, т. е. скорость относительного скольжения, будет тем больше, чем дальше точка контакта удаляется от точки Ро Скольжение профилей вызывает их трение и износ. [c.256]

На рис. 59 показана зависимость критической скорости относительного движения фаз от объемного газосодержанпя. Область под кривой в соответствии с (5. 4. 41) является областью существования частично стабильного расслоенного течения. Экспериментальные данные [69, 70] соответствуют критическим значениям [c.208]

Можно измерять перемещения и скорости относительных колебаний одной детали по отношению к другой детали, или a6 ojnoTHbie колебания деталей е помспцью [c.481]

Неньютоновская природа суспензии была выявлена путем измерений с помощью капиллярного вискозиметра с трубкой диаметром 3,18 мм и отношением LI2R = 1000. Соотношение между скоростью относительного сдвига duldr и напряжением сдвига представлено в виде типичной диаграммы сдвига (фиг. 4.2). При больших скоростях относительного сдвига кривая для суспензии (участок АВ) почти параллельна кривой для ее жидкой составляющей. При малых скоростях (участок B D) она отклоняется от кривой для жидкой составляющей, а при очень малых скоростях [c.155]

Курс теоретической механики Ч.1 (1977) -- [ c.294 ]

Классическая механика (1980) -- [ c.31 ]

Основной курс теоретической механики. Ч.1 (1972) -- [ c.88 ]

Основы теоретической механики (2000) -- [ c.118 , c.410 ]

Теоретическая механика (1976) -- [ c.31 ]

Теоретическая механика (1990) -- [ c.60 ]

Теоретическая механика (1980) -- [ c.208 ]

Теоретическая механика (1987) -- [ c.30 ]

Физические основы механики и акустики (1981) -- [ c.80 ]

Динамика многофазных сред. Ч.2 (1987) -- [ c.4 , c.109 ]

Теоретическая механика (1986) -- [ c.76 ]

Гидравлика. Кн.2 (1991) -- [ c.161 ]

Теоретическая механика Том 1 (1960) -- [ c.66 ]

Теоретическая механика (1999) -- [ c.72 ]

Скольжение Качение Волна (1991) -- [ c.9 , c.56 , c.63 , c.100 ]

Турбинное оборудование гидростанций Изд.2 (1955) -- [ c.24 ]

Молекулярное течение газов (1960) -- [ c.54 ]

Краткий курс теоретической механики 1970 (1970) -- [ c.213 ]

Курс теоретической механики Том1 Изд3 (1979) -- [ c.187 , c.235 , c.236 , c.239 ]

Теоретическая механика Изд2 (1952) -- [ c.53 ]

Теоретическая механика (2002) -- [ c.196 , c.203 ]

Курс теоретической механики Часть1 Изд3 (1965) -- [ c.69 , c.266 ]

Курс лекций по теоретической механике (2001) -- [ c.97 ]

Теоретическая механика Часть 1 (1962) -- [ c.197 ]

Теория и расчет агрегатов питания жидкостных ракетных двигателей Издание 3 (1986) -- [ c.39 ]

Курс теоретической механики Изд 12 (2006) -- [ c.228 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...