Точки пересечения

Далее через точку проводим направление ускорения а д (линию, перпендикулярную ED) и переходим к построениям, соответствующим второму векторному уравнению, указанному выше. В точке я помещаем точки и k, так как модули ускорений и равны нулю. Из точки п проводим направление ускорения а с (линию, параллельную хх) до пересечения с линией, ранее проведенной из течки Пдд. Точка пересечения е является концом вектора ускорения точки Е, т. е. ускорения а . Располагаем в полюсе плана точку а и на этом заканчиваем построение плана ускорения механизма. [c.51]

Далее через точку проводим направление ускорения (т. е. Л1 перпендикулярную D ) до пересечения с линией действия вектора ускоре Точка пересечения с есть конец вектора искомого ускорения точки Соединив точки и с на плане, получим отрезок (Ьс), соответствующий полному ускорению 0(-g. Вектор ускорения Оуг точки F (отрезок (я/)) находится по правилу [c.54]

При неподвижном звене 4 направления скоростей точек В С перпендикулярны соответственно линиям АВ и D, поэтому точка пересечения этих линий является искомым мгновенным центром вращения (скоростей) Рц звена 2 относительно звена 4. [c.62]

При положении прямого угла хОу центр мгновенного вращения Л2 совпадает с точкой Р . Когда прямой угол займет положение х О у, искомый центр найдется как точка пересечения перпендикуляров, восставленных из точек В и С к сторонам его у О и х О. Это вытекает из того, что скорости точек жесткого угла хОу, совпадающих с точками й и С, направлены вдоль его сторон. Фигуры BPi и BP ii — треугольники с прямым углом при вершинах Р[.,, опирающиеся на один и тот же отрезок ВС. Следовательно, центроидой в движении жесткого угла хОу относительно отрезка ВС будет окружность с центром в точке А (в середине отрезка ВС) и радиусом, равным 0,5 ВС. [c.63]

Через точку а проводим прямую, параллельную ВС. Это будет линия действия силы Pj, , а через точку d — прямую, перпендикулярную Ах. Она будет линией действия силы 43- Находим точку пересечения е этих двух прямых. [c.106]

Остается определить положение оси F , что может быть сделано, если из точки Е провести окружность е. Точка пересечения окружности е с прямой В а и определит положение точки F,. [c.76]

В этом уравнении нам не известны только величины составляющих F и F", реакций Fj, и F , направленных по осям звеньев ВС и D . Величины этих составляющих могут быть определены построением плана сил. Для этого из произвольной точки а (рис. 13.6, б) откладываем в произвольном масштабе [Др силу и прибавляем к пей силу F . Прикладываем к ним в том же масштабе соответственно силы F и F , которые определены по формулам (13.5) и (13.6). Эти силы перпендикулярны к осям звеньев ВС и D. Далее из точки d проводим прямую, параллельную оси ВС, а из точки е — прямую, параллельную оси звена D . Точка / пересечения этих двух прямых и определяет величины составляюш,их F. ] н Fl . [c.251]

Необходимо отметить, что при малых значениях коэффициента 6 вследствие незначительной разности между углами и 4 min точка пересечения Оу касательных очень часто уходит за пределы чертежа. В этом случае можно поступить следующим образом. Обозначим точки пересечения касательных с осью ординат OAT (рис. 17.9) первой системы координат через й и /. Тогда [c.388]

Если приведенные моменты /Ид и Мо движущих сил и сил сопротивления являются функциями угловой скорости (О, то механизм всегда работает устойчиво с некоторой угловой скоростью oj начального звена, величина которой определится точкой пересечения кривых уИд = (со) и Л о = Л o ( )- В самом деле, если угловая скорость Юу уменьшится и будет равна Юу (рис. 19.13), то момент Л1д увеличится, а момент уменьшится и, следовательно, возникнет восстанавливающий момент [c.396]

Таким образом, равновесие регулятора является устойчивым, если характеристика регулятора расположена так, что до точки пересечения с она лежит ниже линии центробежной силы и после точки с она лежит выше линии центробежной силы. Так как регулятор должен работать в пределах, определяемых степенью неравномерности б, равной [c.407]

Выведем зависимость между г, 1п. z, % н х. Так как мы предположили, что полюс зацепления Р при сдвиге рейки не изменял своего положения, то из рис. 22.36 следует, что основная окружность после смещения будет иметь в качестве центра точку, которую мы получим, если в точке В восставим перпендикуляр к линии зацепления п—п и найдем точку Oi как точку пересечения этого перпендикуляра с линией РО. Из подобия треугольников получаем [c.460]

Переходим к рассмотрению вопроса о проектировании профиля кулачка механизма, показанного на рис. 26.2, в. Пусть закон движения толкателя 2 задан в виде диаграммы = Sj (построении профиля кулачка 1 данного вида из центра вращения кулачка (рис. 26.32) проводим окружность радиуса, равного выбранному смещению I оси дви-жеиия толкателя 2. Далее, по методу, изложенному в 115, <3°, определяем минимальный радиус кулачка и проводим окружность этого радиуса. В точке пересечения окружности радиуса и оси движения толкателя 2 находим точку S,. Точка fit соответствует начальному положению толкателя. В обращенном движении ось толкателя всегда касательна к окружности радиуса е. Последовательные положения толкателя определятся, если ок- [c.542]

На рис. 3 изображена схема центрального проецирования, а на рис. 4 — параллельного проецирования. В обоих случаях на плоскости проекций, обозначенной П, точки-проекции, например А и В ИТ. д., представляют собой точки пересечения с этой плоскостью проецирующих лучей, проведенных через соответствующие точки А, В и т. д. самого проецируемого предмета. При центральном проецировании все лучи проходят через центр проекции — точку 5. При параллельном проецировании все лучи параллельны между собой и заданному направлению проецирования s . [c.8]

Задача о построении линии пересечения тел вращения плоскостью решается с помощью вспомогательных секущих плоскостей — посредников , перпендикулярных оси (см. построение точек В и С на рис. 47). Эти плоскости — посредники — пересекают тело вращения по окружностям, а плоскость по прямым (в нашем случае все прямые на виде слева сливаются в одну, так как плоскость, ограничивающая деталь, параллельна оси). Точки пересечения этой прямой и [c.63]

На рис. 48, а наглядно показан общий способ построения линии пересечения произвольных поверхностей.. Посредник на этом рисунке изображен в виде плоскости. Для построения каждой точки, принадлежащей линии пересечения поверхностей, сначала находят линию пересечения посредника с поверхностью /, затем линию пересечения с поверхностью II. Точки пересечения этих линий принадлежат обеим поверхностям. Строят несколько таких точек и, соединив их плавной линией, получают искомую линию пересечения заданных поверхностей. [c.64]

Вспомогательные сферы проводят из точки пересечения осей цилиндров. В этом случае линии пересечения сфер с цилиндрами представляют собой окружности, которые проецируются в прямые линии. Пересечение этих прямых и дает искомые точки и Bj. [c.66]

После каждого поворота лимба совмещаем экран с контуром детали так, чтобы эти линии были касательными, и отмечаем точку пересечения двух других, противоположных и соответственно параллельных им касательных. Таких точек пересечения с отметками соответствующих углов достаточно выполнить семь (через 15°). Последовательно их соединив, мы получим линию признака контура фигуры (ПКФ). Совмещая линию ПКФ с сетью кривых (см. рис. 253), получим экономическую характеристику детали (рис. 254, д). [c.347]

Чтобы найти мгновенный центр вращения звена 5 относительно стойки 1, следует продолжить линии В А и D, точка пересечения которых Рз1 и оказывается центром мгновенного вращения звена 3 относительно стойки 1. Как известно из теоретической механики, мгновеннь Й центр вращения располагается на пересечении перпендикуляров к направлениям скоростей точек звена. В изображенном на рис. 4.1 механизме линии АВ D как раз и являются перпендикулярами к векторам скоростей точек В м С. [c.65]

Наносим сначала на чертеже (рис. 4.9) неподвижные оси А и D. Далее радиусом, разным длине звена АВ, проводим окружность Ь, представляющую собой геометрическое место точек В. На этой окружности наносим положения В , В.,, Вд,. .. точки В,. для которых требуется определить положения всех звеньев механизма. На рис. 4.9 необходимые построения произведены для положения кривошипа АВ, определяемого точкой Bj. Для определения положения точки С из точки D проводим окружность с, представляЕощую собой первое геометрическое место точек С, и из точки Bi радиусом Bi проводим окружность d, являющуюся вторым геометрическим местом точек С. Точка пересечения окружностей с и d и определит положение точки j. После построения линии iD звена 4 легко определяется и положение [c.75]

BORKOBOti группы перпого определения ПОЛОЖбНИЯ точки с посту- паем следующим образом. Разъединяем шарнир в точке С и рассматриваем возможное движение этой точки. Так как точка В занимает вполне определенное положение, то точка С, находящаяся на постоянном расстоянии ВС от точки В, может описать только окружность X — к радиуса ВС. Точно так же вследствие постоянства расстояния D точка С может описать вокруг точки D только окружность — т] радиуса D . Таким образом, геометрическим местом возможных положений точки С являются две дуги окружностей и т) —т]. Точки пересечения этих окружностей и дадут истинное полол ение точки С. Так как две окружности в общем случае пересекаются в двух точках, то мы получаем две точки С н С". Выбор точки, дающей истинное положение, можно сделать, пользуясь условием последовательности положений точки С (непрерывности траектории) при движении всего механизма. Если окружности к — X и Г] — 11 не будут иметь точек пересечения, то это укажет, что ири заданных размерах звеньев группа не может быть присоединена в данном положении к основному, а если она все же будет присоединена в другом положении, то механизм с такой группой не сможет занять рассматриваемого положения. [c.76]

Выбираем в качестве полюса плана ускорений точку я (рис. 4.18, б) и откладываем отрезки (пЪ) и (кф, представляющие в масштабе Лд ускорения точек S и D. Далее, пользуясь уравнениями (4.32), вычисляем величины ускорений а св и Лсо и откладываем из точек Ь п d отрезки Ьп ) и (diis), представляющие в масштабе fio эти ускорения. Из полученных точек 2 и з проводим прямые в направлениях векторов тангенциальных ускорений агв и a D перпендикулярно к направлениям ВС и D. Точка пересечения этих прямых и даст конец вектора ас полного ускорения точки С, т. е. [c.85]

Через полученную точку проводим прямую в направлении усиоренияа д, которое перпендикулярно к оси Dy. Точка пересечения пря] ых, прог.еденных в направлениях ускорений ttg и опре/.елит конец вектора полного уско- [c.95]

Для определения значений этого отношения строим диаграммы приведенного момента инерции J = (ф) (рис. 16.3, а) и кииетг1Ч( ской энергии Т = 7 (ф) (рис. 16.3, е). Для удобства построений повернем диаграмму Л, === (ф) на угол 90" , т. е. ось ординат, на которой отложены значения приведенного момента инерции У , расположим горизонтально, а ось абсцисс, где отложены значения угла ф поворота звена приведения, расположим вертикально. Так как кривая = Уц (ф) повторяется через каждый цикл, то можно ограничиться вычерчиванием этой диаграммы на угле поворота фо, как это сделано на рис. 16.3, а. На диаграмме У = Уц (ф) отмечаем точку соответствующую точке 1 диаграммы кинетической энергии Т = Г (ф) (рис. 16.3, в), и через эту точку проводим вертикальную прямую до пересечения с горизонтальной прямой, проведенной через точку V кривой Т Т (ф). Точку пересечения этих прямых отметим цифрой 1 (рис. 16.3, б). Далее отмечаем на диаграмме J = У (ф) точку 2 и соответствующую ей точку 2 на диаграмме Т = Т (ф). Пересе чение соответствующих вертикали и горизонтали дает точку 2 Пересечение прямых, проведенных через точки З и 3, дает точку < через точки 4 i 4 — дает точку 4 и т. д. Соединяя последова [c.353]

Если при проектировании добиваться, чтобы скорость скольжения в точке касания начальных цилиндров была минимальной, надо обеспечить условие, согласно которому эта точка оказалась бы точкой пересечения оси мгиовсиного вращения — скольжения с линией кратчайшего расстояния между осями колес. В таком случае будем иметь [c.487]

Напорный уровень находится ниже приемного (рис. 2.31). Геометрический ианор при этом отрицателен, поэтому его следует откладывать вниз от оси абсцисс графика. Пусть р" = р. Приемный уровень схемы установки совмещаем с осью абсцисс. Построив от прямой ВС вверх кривую потерь Е/г,, = AQ , получим хара тери-стику установки. На пересечепии кривой иапоров характеристики насоса с характеристикой насоспой установки находим точку А, которая определяет режим работы насоса. Точка пересечения характеристики установки с осью абсцисс дает расход (2о в трубопроводе при отсутствии насоса. Включение иасоса увеличило расход в системе на величииу — Qa- [c.189]

Смотреть страницы где упоминается термин Точки пересечения : [c.47] [c.51] [c.53] [c.86] [c.195] [c.66] [c.77] [c.83] [c.88] [c.166] [c.380] [c.388] [c.560] [c.563] [c.347] [c.9] [c.57] [c.58] [c.121] [c.132] [c.253] [c.254] [c.260] [c.265]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...