Импульс форма

В блок управления входят все элементы и устройства, предназначенные для изменения режимов обработки (энергии или мощности излучения, длительности импульса, частоты следования импульсов, формы импульсов и т. п.), для контроля и управления работой отдельных узлов установки. [c.38]

Рассмотренные способы формирования разрядных импульсов могут быть использованы для построения источников питания импульсных лазеров любого типа. Эти схемы будут только отличаться по своим выходным параметрам величине тока и напряжения, длительности и частоте следования импульсов, форме разрядного импульса. [c.39]

Командный импульс сначала преобразуется в серию колебаний частотой 10—20 Мгц. Под действием их колеблется кварцевая пластина, расположенная с одного конца сосуда (на входе), и вызывает появление механических ультразвуковых волн у ртути. Когда эти волны достигают кварцевой пластины, расположенной с другого конца сосуда, они преобразуются в электрические колебания. После детектирования последних на выходе линии задержки появляется импульс. Форма и амплитуда этого импульса отличаются от таковых у исходного импульса — он притуплен и расширен. Это значит, что при использовании акустических линий задержки обязательным является последующее формирование импульса для придания ему прямоугольной формы и необходимой амплитуды с помощью стандартных синхронизирующих импульсов. [c.75]

Измерение Unp при импульсном напряжении. В некоторых случаях материалы и изделия испытывают при воздействии импульсного напряжения. Различают грозовые импульсы напряжения и коммутационные импульсы. Формы грозовых импульсов показаны на рис. 29.48. Полный грозовой импульс имеет апериодическую форму (рис. 29.48, а). Участок OF называется фронтом импульса и характеризуется длительностью. Однако на практике установить точно начало импульса и момент, когда напряжение достигает максимального значения (точка F), затруднительно. Поэтому длительность фронта Тф определяют несколько иначе. На кривой напряжения выделяют точки Л и В, соответствующие 0,3 и 0,9 максимального значе- [c.392]

Механизм подъема нижнего стола используется при получении высоких изделий. Перфорированная форма в этом случае устанавливается на нижний стол, который в процессе нанесения стекловолокна поднимается импульсами. Форма проходит через эластичную диафрагму в верхнем столе, устраняющую подсос воздуха через зазор формы с верхним столом. Применение подъемника позволяет равномерно распределить стекловолокно по высоте формы. [c.43]

В акустической дефектоскопии чаще применяют не непрерывные (монохроматические) колебания, а радиочастотные импульсы, форму огибающей которых при распространении в объекте контроля обычно можно приблизительно полагать колоколообразной. Такой импульс описывается формулой [c.199]

Рис. 5.5. Излучаемый сигнал в виде последовательности импульсов с периодом повторения (PRF) , где PRF — частота повторения импульсов. Форма отраженных импульсов медленно меняется от импульса к импульсу.

Отраженный импульс имеет в общем случае форму, отличную от формы падающего импульса. Форма импульса не меняется, только когда V не зависит от 0J (из (5.6) следует, что при зтом V — вещественная величина). Тогда коэффициент отражения как постоянная величина выносится за знак интеграла, и [c.115]

Изменение формы импульса при полном внутреннем отражении от границы двух однородных сред. Рассмотрим вслед за Фишером [357] импульс, форма которого задается функцией (рис. 5.2) [c.118]

Возвышение данной точки поверхности жидкости над средним уровнем будет представляться в момент времени t в виде суммы возвышений, образовавшихся ото всех импульсов, приложенных к поверхности жидкости в промежуток времени от —оо до данного момента t. По отношению к системе координат, движущейся вместе с импульсом, форма поверхности жидкости не меняется, поэтому для упрощения формул можно считать = О и положение центра импульса брать в этот момент времени в начале неподвижной системы координат. [c.571]

При оценке полосы пропускания оптической системы связи ил и, что то же самое, максимальной скорости передачи данных необходимо учитывать форму принимаемых импульсов. Форма принятого им пульса, уширенного из-за влияния дисперсии материала волокна, будет характеризовать распределение мощности по длинам волн, образующих этот импульс. Большинство оптических источников излучения обычно имеют приблизительно гауссово распределение мощности по длинам волн. В таком случае следует ожидать, что форма принятого импульса будет также гауссовой относительно среднего времени прихода импульса /о. как это показано на рис. 2.15, а. Хотя еще нет теоретической основы для предсказания распределения мощности по различным траекториям лучей, распространяющихся в волокне, однако интуитивно разумно предположить, что наиболь-. шая часть мощности будет переноситься теми лучами, которые проходят по среднему оптическому пути, а не по кратчайшему или самому длинному. А если это так, то и межмодовая дисперсия также будет вызывать уширение импульса приблизительно по гауссовому закону. [c.62]

Низкочастотная стабильность усилителя и любые недостатки источника питания хорошо проявляются при испытании сигналами прямоугольной формы на низкой повторяемой частоте. Осциллограммы на рис. 5.13 дают некоторые примеры. Загибы, или импульсы, формы сигнала на начальном участке (рис. 5.13, а, б) показывают небольшую тенденцию к нестабильности, в то время как форма сигнала на осциллограмме в означает наличие очень плохой низкочастотной характеристики усилителя. Эта серия осциллограмм снята на частоте 40 Гц. Наклон вызван дифференцированием истинной прямоугольной формы сигнала усилителем. [c.168]

Название групповая скорость подчеркивает то обстоятельство, что эта скорость проявляется при распространении группы волн , т. е. импульса конечной длительности, содержащего несколько полных периодов колебаний. Согласно теореме о двойном интеграле Фурье, такую группу можно представить в виде бесконечной суммы гармонических составляющих, заполняющих непрерывный спектр частот от О до оо. Если группа распространяется в недиспергирующей среде, то все гармонические составляющие, независимо от своей частоты, распространяются с одинаковыми скоростями, проходят одинаковые пути и при сложении элементарных колебаний в месте приема воссоздают импульс первоначальной формы. Группа волн в этих условиях распространяется, не претерпевая искажений. В диспергирующей среде, наоборот, гармонические составляющие распространяются с различными скоростями и при сложении в месте приема образуют импульс, форма которого отлична от первоначальной, т. е. возникают искажения формы передаваемого сигнала. [c.216]

Аналогичные соотношения могут быть выведены для линейных и плоских источников тепла и импульса. В случае линейных источников тепла и импульса форма области конвекции аппроксимируется треугольной призмой. В случае плоских горизонтально-однородных источников тепла и импульса предполагается, что проникающая конвекция заключена в цилиндре с конечной площадью горизонтального сечения а. Заметим, что плоский источник импульса можно реализовать в цилиндрическом сосуде, дно которого представляет собой либо колеблющуюся решетку, либо решетку, состоящую из системы подвижных стержней, способных совершать вертикальные колебания. [c.95]

Данный метод позволил определить подповерхностный максимум температуры, т.е. фиксирование максимальной температуры не на поверхности трения, а на некотором расстоянии от нее. В частности, показано, что подповерхностный максимум возможен как при смене типа граничных условий, так и при нестационарном нагружении металлополимерных сопряжений. При этом величина и расположение этого максимума определяются как внешними факторами (величиной импульса, формой и частотой его приложения, скоростью скольжения и размерами образца, условиями теплообмена), так и внутренними (механическими и теплофизическими свойствами материала). Правомерность этого подтверждена результатами экспериментов при помощи нового метода диагностики температурного поля, основанного на применении поверхностных акустических волн Рэлея. Физический смысл метода заключается в том, что энергия поверхностной волны Рэлея локализована в слое толщиной Х,...1,5Х и, следовательно, глубина проникновения волны зависит от ее частоты. [c.53]

Па рис. 74, б показана форма тока, протекающего через сварочную дугу. Обычно длительность импульса h, составляет 0,1 Т, где Т — период цикла. [c.136]

Для более сложных материалов, которые обладают некоторой степенью упругости, внутренняя энергия может обратимо запасаться вследствие деформации, и энергетическое уравнение состояния необходимо содержит кинематические независимые переменные. Очень немного известно о форме энергетического уравнения состояния для реальных упругих жидкостей, т. е. о приемлемых определяющих предположениях относительно внутренней энергии. Это положение ставит ряд проблем, которые будут подробно обсуждены в последних главах. Вообще говоря, можно установить, что механика неньютоновских жидкостей занимается преимущественно рассмотрением импульса, и в настоящее время принцип сохранения энергии может дать лишь незначительную информацию. [c.15]

В разд. 1-1 было показано, что первый закон термодинамики (т. е. уравнение баланса энергии) является одним из основных уравнений, необходимых для того, чтобы иметь возможность решить — по крайней мере в принципе — любую проблему механики жидкости. Оно рассматривается наряду с уравнениями баланса массы и импульса. Одновременно с этим необходимо совместно рассматривать три уравнения состояния одно — для полного напряжения (которое можно разложить на давление и девиаторную часть напряжения), другое — для теплового потока (которое не обязательно выражается в виде простой формы закона Фурье) и третье — для внутренней энергии (см. табл. 1-2). [c.149]

Из системы (1.3.25) можно получить уравнения импульса и энергни каждой фазы в форме (1.2.5), но имеющие более конкретный вид [c.41]

Умножая обе части (13) па d/, получаем теорему импульсов для сис гсм , Г дп([)ференциальной форме [c.212]

Умножая обе части (13) на d/, получаем теорему импульсов для системы в ди( )ференциальной форме [c.299]

Пример. Дверь, имеющая форму прямоугольной пластины (рис. 163), закреплена в точке А с помощью подпятника, а в точке В— подщипника. Ширина двери /(. Определить положение центра удара двери, если она открывается приложением ударного импульса. [c.545]

Ударное нагружение в установках, действие которых основано на принципе торможения, формируется при помощи тормозных устройств. Различают необратимо деформируемые и упруго деформируемые тормозные устройства. Необратимо деформируемые тормозные устройства одноразового применения и, как правило, их действие основано на упругопластическом деформировании в процессе соударения тел. Передний фронт ударного воздействия формируют на активном этапе удара (при нагружении соударяющихся тел) путем пластического деформирования тормозного устройства в зоне контакта и его упругого деформирования в делом. Задний фронт ударного воздействия формируют на пассивном этапе удара (при разгруже-нии соударяющихся тел) путем восстановления упругих деформаций тормозного устройства. Меняя материал тормозного устройства и конфигурацию соударяющихся элементов в зоне контакта, можно существенным образом варьировать характеристики переднего фронта воспроизводимого ударного импульса (форма, длительность, максимальное ударное ускорение и др.). Основная характеристика тормозного устройства — зависимость изменения контактной силы от деформации (силовая характеристика). Когда силовые характеристики на активном и нас-снвном этапах удара одинаковы, тормозное устройство воспроизводит ударную нагрузку симметричных форм. Если силовые характеристики тормозного устройства на активном и пассивных этапах различны, то воспроизводятся ударные нагрузки несимметричных форм. Необратимо деформированные тормозные устройства могут быть основаны на смятии деформируемого элемента, внедрении в деформируемый элемент жесткого удар- [c.340]

В случае гауссовского импульса форма огибающей во втором приближении теории дисперсии при распространении сохраняется для импульса любой другой формы — изменяется ( 1.4). Поскольку в последнем случае наглядное выражение для трансформации огибающей импульса получить не удается, обычно ограничиваются аналитическим расчетом среднеквадратичной длительности (1.1.19). Так, яапример, для супергауссовского импульса (1.1.30) без ФМ [53] [c.30]

Форма, длительность и амплитуда излучаемого (зондирующего) импульса. Форма электрического импульса генератора дефектоскопа может существенно искажаться при трансформации искателем электрических колебани в акустические и обратно. Наименьшие искажения претерпевает радиочастотный колоколообразный импульс. Импульс, получаемый от генератора ударного возбуждения в процессе трансформации, приближается к несимметричному колоколообразному (с более крутым передним фронтом). Длительность и.мпульса Ту определяется числом иерподов колебаний (или соответствующим интервалом вре.мени), [c.208]

При Л=0 возможно существование стационарных импульсов, форма которых при распространении пе изменяется. Существование такого импульса возможно лишь при наличии потерь, т. е. 1,0вТ 0. Уравнения, описывающие форму стационарного импульса, аналогичны уравнениям лазера в режиме генерации гигантского и.мпульса при мгновенном включении добротности, поэтому и формы этих им-чульсов одинаковы (см. рис. 5.3). [c.209]

Приведенная И. Н. Ермоловым кривая (фиг. 62) ссютветствует режиму непрерывных колебаний или работе с импульсами относительно большой длительности. При переходе к коротким импульсам форма кривой в верхней части меняется — она не имеет осциллирующего характера, а плавно достигает насыщения (фиг. 65) при диаметре отражателя, равном сечению пучка УЗК. Естественно, что дальнейшее увеличение диаметра отражателя ничего не прибавляет к амплитуде эхосигнала. [c.124]

Импульсные системы с частотно-фазовым преобразованием (ЧФП) используются как основные каналы управления стацнонарпыми режимами систем с вентильными преобразователями [1, 2]. Системы с ЧФП используют частотно-импульсные модуляторы 2-го рода (ЧИ1М-П [3], фиксирующие моменты формирования фронта импульсов на выходе вентильного преобразователя (формирователя импульсов). Форма этих импульсов зависит от фазового угла фронта относительно тактовых моментов времени. Рассмотрим условия устойчивости таких замк-иутых импульсных систем. На рисунке показана структурная схема системы с ЧФП и модулятором периода (ЧИМ) с внутренним сбросом. Импульсная часть системы (ИЧ) состоит из модулятора (М) и формирователя импульсов (ФИ). Модулятор (М) фиксирует моменты времени [c.165]

Было замечено, что протяженность переднего фронта импульса, образующегося при сжатии светящегося газа ударной волной, зависит от скорости ударной волны. Наличие фронта нарастания и ясно выраженная плоская часть импульса позволили провести измерения протяженности фронта в зависимости от скорости ударной волны в воздухе. Измерения были проведены в воздухе при давлении р=3- -4 Ю- жж рт. ст. Вопрос о соответствии формы фронта наблюдаемого импульса форме фронта ударной волны остается открытым ввиду неизученности механизма послесвечения. Можно лишь предположить, основываясь на экспериментальных исследованиях послесвечения в азоте, что возра стание интенсивности свечения при сжатии газа зависит в большей мере от возрастания плотности и в меньшей мере от роста температуры. Несколькими авторами была измерена зависимость интенсивности свечения от плотности и температуры в активном азоте [8—10]. Большинство измерений приводит к кубической зависимости интенсивности от плотности / е . Зависимость интенсивности свечения от температуры была получена Рэлеем и выражалась как Измерений аналогичных зависимостей в случае кратковременных послесвечений для других газов, судя по литературе, не проводилось. На рис. 6 при- [c.145]

Из формулы (5.36) видно, что если длительность импульса Го меньше, чем время распространения через слой и обратно Тх = 2(/ 2 — R )/ , то времена нарастания и спада отраженного импульса приблизительно равны Го если же Го больше, чем Т-1 — 2iR2 — R )/ , то времена нарастания и спада определяются величиной Ti = 2 R2 — R])/с (рис. 5.4). Отсюда также следует, что при очень малой длительности импульса форма прИ нимаемого импульса приближенно совпадает с функцией flt)j [c.119]

Отраженный импульс имеет в общем случае форму, отличную от формы падающего импульса. Форма импульса не меняется только, если V является вещественной величиной, не зависящей от ш. Действительно, в этом случае F = F, причем V как постоянная величина выносится за знак интеграла, и из (15.3) мы получаем выражение (15.1), умноженное на коэффициент отражения с той лишь разницей, что в одном случае фигурирует величина С, а в другом С . Однако, если мы имеем полное внутреннее отражение от границы раздела двух однородных сред, где V хотя и не зависит от частоты, но является ковшлексной величиной, функция отр (С ) будет отличаться от i arp( ), т. е. форма импульса изменится. То же будет при полном отражении волны в неоднородной среде ( 14.7). Эти случаи мы подробнее исследуем ниже. [c.82]

В этой системе используется известное явление, состоящее в том, что, когда короткий импульс ироходит по цепи с линейной задержкой, имеющей положительный наклон, различные частотные составляющие спектра импульса при разложении в ряд Фурье линейно распределяются во времени при этом высокие частоты задерживаются сильнее, чем низкие. Поэтому на выходе такого устройства получается линейно модулированный по частоте импульс с распределением амплитуд, описываемым функцией (sin х)/х. Если такой импульс пропустить через вторую аналогичную линию задержки, имеющую отрицательный наклон характеристики задержки, то составляющие спектра частот будут задерживаться в обратном порядке, т. е. высокие частоты задержатся меньше, чем низкие. После прохождения сигнала через обе задерживающие цепи частотные составляющие восстанавливают свои первоначальные фазовые соотношения и, следовательно, выходной импульс приобретает тот же вид, какой имел входной импульс. Форма импульса на выходе линейной задерживающей цепи соответствует форме входного импульса после преобразования Фурье. [c.497]

У станка с шаговыми двигателями (рис. 6.119) для перемещения стола по двухМ координатам перфорированная лента (с отверстиями) 1 перемещается специальным механизмом. Лента выполнена из плотной бумаги или пластмассы. Расположение отверстий на дорожках ленты соответствует импульсам, передаваемым органам станка (столу, шпинделю и т.д.). Информацию программоносителя воспринимает считывающее устройство 2. Нижний и верхний (шарик) контакты могут замкнуться и дать импульс только тогда, когда между ними окажется отверстие ленты. Информация считывается с каждой ее дорожки. Распределители импульсов 3 передают их в усилители 4. Импульсы тока необходимой величины поступают в шаговые электродвигатели 5. При этом каждому импульсу соответствует определенный угол поворота вала электродвигателя. Если подавать на электродвигатель энергию в дискретной форме (в соответствии с расположением отверстий на ленте), то в итоге его вал повернется на заданную величину. Связанные с электродвигателями ходовые винты 6 и 7 обеспечивают подачу стола 8 вдоль координатных осей X п у. Величины перемещений зависят от числа переданных импульсов, а скорость — от частоты импульсов. [c.395]

Получение отверстий лазером возможно в любых материалах. Как правило, для этой цели используют импульсный метод. Производительность достигается при получении отверстий за один импульс с больиюй энергией (до 30 Дж). При этом основная масса материала удаляется из отверстия в расплавленном состоянии под давлением пара, образовавшегося в результате испарения относительно небольшой части вещества. Однако точность обработки одноимлульсным методом невысокая (10. .. 20 размера диаметра), Максимальная точность (1. .. 5 %) и управляемость процессом достигается при воздействии на материал серии импульсов (многоимпульсный метод) с относительно небольшой энергией (обычно 0,1. .. 0,3 Дж) и малой длительностью (0,1 мс н менее). Возможно получение сквозных и глухих отверстий с различными формами поперечного (круглые, треугольные и т. д.) н продольного (цилиндрические, конические и другие) сечений. Освоено получение отверстий диаметром 0,003. .. 1 мм при отношении глубины к диаметру 0,5 10. Шероховатость поверхности стенок отверстий в зависимости от режима обработки и свойств материала достигает/ а — 0,40. .. 0,10 мкм, а глубина структурно измененного, или дефектного, слоя составляет 1. .. 100 мкм. Производительность лазерных установок при получении отверстий обычно 60. .. 240 отверстии в 1 мин. Наиболее эффективно применение лазера для труднообрабатываемых другими методами материалов (алмаз, рубин, керамика и т. д.), получение отверстий диаметром мепее 100 мкм в металлах, или под углом к поверхности. Получение отверстий лазерным лучом нашло особенно широкое применение в производстве рубиновых часовых камней и алмазных волок. Например, успешно получают алмазные волки на установке Квант-9 с лазером на стекле с примесью неодима. Производительность труда на этой операции значительно увеличилась по сравнению с ранее применявшимися методами. [c.300]

В[, числяя интегралы от обеих частей (14) но времени от нуля до получаем теорему импульсов для системы в конечной или ин тетра,1тьп0й форме [c.212]

Конструктор должен хорошо знать новейшие технологические процессы, в том числе физические, электрофизическне и электрохимические способы обработки (электроискровую, электронно-лучевую, лазерную, ультразвуковую, размерное электрохимическое травление, рб-работку взрывом, электрогидравлическим ударом, электромагнитным импульсом И т. я.). Иначе он будет стеснен а выборе рациональных форм деталей и ве сможет заложить в конструкцию условия производительного изготовления. [c.71]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...