Деформация дополнительная

Если тело многосвязно, то интеграл в формуле (3.44) может, вообще говоря, получить конечные приращения, в силу чего не обеспечивается однозначность перемещений, тогда как они должны быть однозначными. Многосвязное тело с помощью надлежащих мысленных разрезов можно обратить в односвязное, тогда при соблюдении условий совместности деформаций Сен-Венана перемещения Uh, определяемые (3.44), будут однозначными функциями, если кривая интегрирования нигде не пересекает линий разрезов. При приближении точки М к какой-либо точке линии разреза с левого или правого берега uu будут принимать, вообще говоря, различные значения. Отсюда становится ясно, что в случае много-связной области для обеспечения совместности деформаций дополнительными условиями будут (и )л.бер= (Ый)пр.бер ВДОЛЬ ВСеХ ЛИНИЙ разрезов. [c.59]

Другие обозначения компонентов смещения, напряжений, деформаций. Дополнительные обозначения [c.12]

Энергия деформации. Дополнительная энергия [c.58]

Если же, наоборот, соседнее второе зерно в среднем деформировано больше, чем первое, то деформация первого зерна вблизи границы больше, чем в центре. Таким образом, у границ зерен появляются дополнительные, отличные от средней величины, деформации. Поэтому вблизи границы, где деформации дополнительно увеличиваются, твердость также возрастает. Наоборот, если дополнительные деформации у границы уменьшают средние по зерну деформации, то вследствие наличия противоположных факторов (первый — снижение деформаций и уменьшение твердости второй — наличие множественного скольжения и увеличение твердости) твердость на границе может как увеличиваться, так и уменьшаться. Таким образом, на деформацию поликристалла оказывает влияние как множественное скольжение, так и барьерный эффект. [c.230]

Как видно из профилограмм (рис. 4.1, б), длина рабочей (деформируемой) части образца вначале увеличивается от 20 до 25 мм, затем, когда деформация локализуется в шейке, начинает постепенно уменьшаться и непосредственно перед разрушением может быть оценена как равная 5 мм (см. профилограмму 17). В данном случае рабочая длина измерялась от точки расхож-. дения профилограмм 16 и 17 таким образом, измерялся как бы участок, отвечающий деформации, дополнительный по отношению к предыдущей профилограмме. В соответствии с этими измерениями в точке 17 диаграммы нагружения скорость деформации должна быть в 4 раза больше, чем исходная. Скорость деформации, по литературным данным [368, 369], незначительно влияет на предел текучести и нужны изменения ее на порядки, чтобы это влияние стало заметным. Однако и при таких изменениях эффект зависит еще от температуры и природы конкретного материала (тип решетки, энергия дефекта упаковки и т. д.). Результаты проведенного авторами исследования на молибдене влияния скорости деформации в интервале от 10 до 10 с (рис. 4.6) на пределы упругости, текучести и напряжение течения при е = 0,1 согласуются с данными указанных работ. Таким образом, можно сделать вывод, что изменение в шейке скорости деформации в пределах одного порядка может не учитываться даже при 20 °С, а при 400 °С все три порядка изменения скорости не дают эффекта. Отсюда следует, что скоростной фактор вряд ли может быть ответственным за отклонение вверх кривых упрочнения 1 и 3 (см. рис. 4.5). [c.167]

Развитие сдвига сопровождается образованием повреждений в плоскостях скольжения и искажением кристаллической решётки вблизи этих плоскостей. Искажение решётки сопряжено с появлением в процессе деформации дополнительных (вторичных) взаимно уравновешивающихся напряжений в областях, прилегающих к плоскости скольжения. Эти дополнительные напряжения после снятия нагрузки остаются в деформированном монокристалле и рассматриваются как остаточные. [c.268]

Влияние ориентации кристаллов при изгибе сказывается главным образом на их различной склонности к поперечной деформации, которая связана с различной ориентацией действующих систем скольжения относительно приложенных сил. Следует отметить, что поперечные деформации дополнительно искажают решетку монокристалла при изгибе, а это может вызвать при последующем отжиге ускоренную рекристаллизацию. Как показано в работах [96, 101], для выведения на поверхность трубчатого ЭГК ТЭП плоскости 110 или 001 предпочтительна деформация изгибом около оси <110>. [c.102]

Неравномерность деформации является нежелательной, а в некоторых случаях должна быть строго ограничена. Вынужденное выравнивание длины полосы при неравномерной деформации приводит к появлению дополнительных и остаточных напряжений по сечению изделий. В процессе деформации дополнительные напряжения растяжения приводят к возникновению трещин и разрушению металла при их критическом значении, к повышению деформирующего усилия. По окончании деформации в металле, получившем неравномерное обжатие различных частей, возникают остаточные напряжения, которые могут привести к нежелательным деформациям готового проката. [c.253]

И введем для случая зз==0 при плоской деформации дополнительные напряжения [c.225]

Программы визуализации деформированных состояний конструкций обеспечивают вычерчивание смещенных и деформированных под воздействием внешней среды сечений оболочек, шпангоутов, узловых элементов. Деформированные состояния могут быть отображены в разных для каждого координатного направления масштабах и раздельно для каждого элемента конструкции. Допускается изображение нескольких сечений на одном чертеже. Для качественной оценки степени деформации дополнительно вычерчивается контур недеформированной конструкции. [c.366]

Проведенные исследования по влиянию марганца на механические свойства железомарганцевых сплавов двух уровней чистоты убедительно показали, какое неожиданное сочетание свойств можно получить в сплавах, расположенных на границе (e-b v) и у-областей. Однако граничные сплавы как высокой ( 29% Мп), так и промышленной ( 23% Мп) чистоты обладают недостаточной прочностью. В качестве упрочняющих были выбраны следующие методы деформация дополнительное легирование химико-термическая обработка методы порошковой металлургии. [c.179]

Точные выражения для радиальных и тангенциальных сме-ш,ений границы отверстия также известны [49, стр. 291 ] ). В случае плоской деформации дополнительные смеш,ения (т. е. смеш,ения, вызванные образованием отверстия) при г = R равны [c.80]

Линеаризованные уравнения. Наложим на рассматриваемую деформацию малую дополнительную деформацию. Дополнительное перемещение ew = Для упрощения вычислений предположим, что дополнительная деформация осесимметрична. Решение задачи для общего случая дано в работе [9]. Примем такие обозначения [c.73]

Прогиб от местных деформаций дополнительный 109 [c.1061]

Но и при правильно выбранной относительной деформации дополнительную энергию необходимо ввести в стружку без ее разрушения. [c.65]

Сила резания, являясь внутренней силой, действует также на стол станка. Это усилие воспринимается направляющими (реакции и / 4), а также дополнительной опорой (реакция которая может отсутствовать у станков малых размеров. При наличии этой опоры получаем статически неопределимую систему сил, действующую на стол, и реакцию можно определить из условия деформации дополнительной опоры и деформации в стыках. [c.335]

Для частичного исключения влияния износа шлифовального круга, силовых и тепловых деформаций дополнительно используют пневматический датчик, обеспечивающий постоянство расстояния между индуктивным датчиком и кругом. [c.252]

Так же как и в случае массивов неупорядоченных дислокаций [208], полностью усредненный по всем ориентациям оси х, реализациям дисклинационной структуры и объему зерна А квадрат нормальной деформации использовался для оценки среднеквадратичной деформации. Дополнительный анализ показал 210], что квадруполи, принадлежащие пяти ближайщим координационным сферам, что соответствует N = 11, дают вклад, равный 99 % от общей упругой энергии, запасенной в данном зерне. Окончательное выражение для среднеквадратичной упругой деформации имеет вид [c.109]

При экспериментальном исследовании усталостных явлений наблюдаются возникновение, агломерация и аннигиляция точечных дефектов. Измерением электрического сопротивления в различных точках механической кривой гистерезиса найдено обусловленное деформацией дополнительное сопротивление в состоянии разгрузки. Кривые дополнительного сопротивления изменяются качественно с количеством циклов. При небольшом количестве циклов N = 200 и бд = 3 10—3 результирующая кривая пересекается при вр = о, а при высоком количестве циклов N 500 при вр = а для обоих полуциклов появляются разные значения сопротивления. Первый тип кривой в основном можно объяснить измерением плотности дислокации в областях низкой дислокационной концентрации, а за второй тип преимущественно отвечают вакансии и вакан-сионные скопления. [c.427]

Зависимости о от К, данные которых были представлены вначале, являются наиболее удачным выражением кинетических особенностей растрескивания и зависимости растрескивания от напряжения. Использование коэффициента интенсивности напряжения, несомненно, удовлетворяет тех, кто рассматривает линейную упругую механику разрушения в качестве основного средства решений всех проблем разрушения, но не удовлетворяет тех, кто считает, что такие зависимости не дают достаточной информации о КР. Вероятно, истина находится между этими двумя крайностями. Достижение механики разрушения (для металлических материалов) базируется на теории Гриффитса [199] разрушения упругих твердых тел. Согласно анализу Орована — Ирвина для металлических материалов [200, 201] в процессе разрушения совершается работа пластической деформации дополнительно к работе упругой деформации, необходимой для образования новых поверхностей. Таким образом, уравнение Гриффитса изменяется и для плосконапряженного состояния принимает вид От = = (2 E -fs+yp)In ) h. [c.389]

Элемент линейный - Определение положения в деформированном соЬтоянии тела 20, 21 Энергия Гельмгольца свободная 35 Энергия деформации дополнительная 35, 36 [c.615]

Активизации превращения у М способствуют микронапряжения, вызываемые пластической деформацией. Дополнительные внутренние границы раздела, возникающие в аустените в результате дробления зерен и блоков при деформации, препятствуют протеканию превращения -у М. В сталях типа 18-8 малые деформации вызывают значительные напряжения высшего порядка без заметного дробления зерен, поэтому в малодеформированном металле мартенсит образуется легче, чем в сильно деформированном. [c.154]

Для получения высокого сопротивления начальным пластическим деформациям (предел упругости) и релаксаци онной стойкости аустенитные стали, предназначенные для изготовления пружин и упругих элементов, упрочняют путем холодной пластической деформации (прокатка ленты, волочение проволоки) и отпуска (деформационного старе ния) При пластической деформации в аустенитных сталях, в которых мартенситная точка Мд лежит выше температуры деформирования, происходит образование мартенсита деформации Такие стали называют метастабильны-ми аустенитными сталями (см гл XX, п 2) Образующийся вследствие у- а. превращения мартенсит деформации дополнительно упрочняет сталь как при пла стической деформации, так и при последующем деформа ционном старении Однако при большом содержании мар тенсит деформации может понижать пластичность пружин ной проволоки и ленты [c.215]

Большое значение имеет не только темп-ра горячего деформирования, но и степень деформации за нагрев, особенно за последний нагрев, а также предварительная проработка металла в заготовках перед окончательной ковкой или штамповкой и условия охлаждения после горячего деформирования. Механич. св-ва горячедеформиро-ванных полуфабрикатов повышаются с увеличением степени деформации. Дополнительного повышения механич. св-в изделии можно добиться более быстрым охлаждением в воде после горячего деформирования вместо обычного охлаждения на воздухе. [c.464]

В операциях обтяжки и рельефной формовки формоизменение металла осуществляется путем его растяжения и обтягивания по поверхности инструмента. Показателем штампуемости является параметр предельного формоизменения, которое ограничивается разрушением металла, причем разрушению может предшествовать локализация деформации. Дополнительным показателем может быть степень ухудшения микрогеометрни поверхности при деформации металла. Параметром предельного формоизменения может служить относительная предельная глубина формуемой оболочки, относительное удлинение контура сечения оболочки и относительное увеличение площади поверхности металла при его формоизменении. [c.157]

Обратное выдавливание полого стержня постоянного сечения из сплошной заготовки. Направления течения металла заготовки и движения пуансона, образующего полость, противоположны. Процесс состоит из трех основных стадий в первой стадии (не-установившейся) происходит интенсивное увеличение силы выдавливания, распрессовка заготовки и образование очага деформации во второй (установившейся) — сила из.меняется незначительно, металл в очаге деформации дополнительно упрочняется, локализация деформации усиливается. Третья стадия наступает при приближении значений высоты очага деформации и высоты перемычки. Вначале происходит образование радиальных пресс-утяжин, что вызывает уменьшение силы. Затем по мере осадки очага деформации при выдавливании сила интенсивно возрастает. Сила, действующая на пуансон, по сравнению с прямым выдавливанием (см. п. 9), больше, но конструктивное оформление пуансона проще. Формы поперечных сечений невыдавленной и выдавленной частей заготовки и виды штампуемых деталей при обратном и прямом (см. п. 9) выдавливании аналогичны. [c.101]

После указанной временной задержки разрушения на образце в районе надреза возникает светлая полоса, означающая появление локализованной деформации. Дополнительное исследование недоломанных образцов с остановившейся трещиной позволило сделать вьшод, что трещина распространяется одновременно с этой полосой. Локализованная область деформации имеет вид канавки, регистрируемой лишь с одной стороны из-за оптических особенностей полузеркального метода съемки. Трещина располагается по периферии сосредоточенной деформации. [c.138]

Как указывалось, высокоэластическое состояние полимера характеризуется менее плотным расположением молекул по сравнению со стеклообразным состоянием. Если в стеклообразном, как и в кристаллически упорядоченном состоянии, перескоки сегментов молекул в результате тепловых колебаний исключены, то в высокоэластическом состоянии они ограниченно возможны. Длинные и гибкие молекулы полимера, находящегося в этом состоянии, жестко защемлены между другими молекулами не на всем протяжении. На отдельных участках имеются свободные межмолекулярные пространства — дырки , в которые могут перескакивать части молекул, образуя после перескока новые дырки , куда затем могут перескакивать новые сегменты других молекул. Процесс изменения формы молекул совершается во всех направлениях одинаково интенсивно и поэтому не проявляется в увеличении деформации. После приложения нагрузки, создающей силовое поле, этот процесс становится направленным. В результате образуется высокоэластическая деформация, дополнительная к заданной упругой. [c.31]

Аналогично, если в модели на фиг. 27, б обозначить жесткости пружин через Е и Е , а вязкость" амортизатора через и сложить деформации дополнительной пружины и фохтовского элемента, соединенного с ней последовательно, вновь получим зависимость между приложенной силой Р и деформацией е [c.111]

Кривая 2 построена по результатам деформации дополнительной сетки, т. е. показывает изменение деформации толькочза второй переход. [c.103]

Пластические свойства металла шва и зоны влияния улучшают путем прокатки или продольной деформации. Дополнительное улучшение свойств сварных соединении достигается путем термообработки. Коррозионная стойкесть сварных соединений из тантала такая же, как у свариваемых материалов. [c.593]

Эти стали аустеннто-ферритного класса имеют двухфазную структуру и обладают способностью значительно изменять свои механические свойства в закисимости от технологии ме-ханотермнческой обработки. Разработанная во ВНИПП технология их упрочнения позволяет реализовать твердость более HR 40 с сохранением коррозионной стойкости и достаточной ударной вязкости (4—6 кгс/см ). Таким усредненным режимо.м упрочнения является закалка в воде с температуры 1050 °С, последующая 50%-ная холодная деформация, дополнительная [c.211]

Разный характер влияния отдыха при малых (критических) и больших (закрити-ческих) деформациях — дополнительное доказательство различия механизма рекристаллизации при этих условиях. [c.731]

Дальнейшая деформация дополнительно измельчает карбиды и уменьшает неоднородность. Распределение карбидов в быстрорежущей стали поэтому сильно зависиг от степени деформации и, как правило, oiio [c.1205]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...