Определение по деформациям

Рис. I. 12. Температура стеклования оргстекол СОЛ ), СТ-1 (2) п СТ-2-55 (3), определенная по деформации сжатия (температура стеклования — пересечение касательных к кривым в точке а, а и а " с абсциссой).

Смещение, 28, 46, 103 определение — по деформации 61 многозначные —, 235 —неизменяемого твердого тела, которое налагается на —, определяемые по деформациям, 62 условия, которым удовлетворяет — при конечной деформации, 77. [c.672]

Для определения полной площади пор при х = xl необходимо провести интегрирование (3.20) по деформации зарождения от начальной Хн до текущего значения Xi [c.165]

Альтернативным способом определения начальных деформаций является экспериментальный метод, базирующийся на измерении удлинения коллектора по образующей АНк и приращения диаметра ADk. В первом приближении оценку начальных деформаций можно сделать по следующим зависимостям [c.338]

Из величин, входящих в это выражение, в опытах по деформации среды достаточно просто замеряются напряжения по общей нагрузке на смесь и давление жидкости pi в порах по пьезометрическим анным. Для определения напряжений в скелете с помощью (4.4.1) в процессе деформирования помимо pi и нужно измерять изменение объемной пористости в образце. [c.229]

Определенный по относительной деформации (е=///) коэффициент жесткости [c.204]

При массовой пластической деформации дислокации, движущиеся в кристаллической решетке по пересекающимся плоскостям, образуют неподвижные пороги, поэтому перемещение дислокаций тормозится. Суммарно это проявляется в виде упрочнения металла после определенной пластической деформации. [c.107]

Для определения перемещений в ступенчатом стержне можно или пользоваться общими методами, изложенными ниже (гл. 13), или применять видоизмененный метод начальных параметров. Суть последнего заключается в замене ступенчатого стержня эквивалентным ему по деформациям стержнем постоянной жесткости. Рассмотрим обоснование такой замены на примере произвольной многоступенчатой балки (рис. 289, а). Расчленим балку на части постоянного сечения (рис. 289, б), приложив в местах разрезов соответствующие внутренние силовые факторы — Q и М. [c.298]

Определение полей деформаций включает получение и регистрацию муаровых полос, их обработку, аппроксимацию и дифференцирование значений перемещений для определения деформаций. По картинам полос, полученным последовательно в трех направлениях линий эталонной сетки, находят три компоненты деформаций в плоскости исследуемой поверхности. [c.338]

Основой новых высокоточных и бесконтактных оптических методов измерения полей перемещений при статических и динамических нагрузках и определения по ним полей деформаций является использование лазеров. К ним относятся голографическая интерферометрия. [c.339]

Относительное удлинение при больших деформациях может определяться так же, как и при малых. Однако такое определение связано с некоторыми неудобствами. Дело в том, что деформация ео не аддитивна. Действительно, пусть стержень деформирован в два этапа. На первом этапе первоначальная длина /о стала равной 1, а на втором — начальная длина U стала равной I2. Тогда на первом этапе по определению относительная деформация ei = (/i—la)lla, а на втором — е2=(/г—h)ih- Полная же деформация, отнесенная к начальной длине /о, равна е=(/г—/о)//о- Следовательно, [c.32]

Предположим, что сопротивление среды деформированию не зависит от направления деформирования, т. е. среда изотропна. Это означает, что если в теле создать определенное состояние деформации, описываемое тензором деформации е,у, а затем систему координат подвергнуть произвольному преобразованию (для простоты речь идет о декартовых системах) и после этого в теле создать состояние деформации, по отношению к новой системе описываемое теми же компонентами тензора деформации, что и в первом случае, то компоненты тензора напряжений в обоих случаях совпадут. [c.47]

Однако, удобнее иметь дело не с самим главным вектором и главным моментом внутренних сил, а с их составляющими по осям системы координат, начало которой помещено в центре тяжести сечения. Оси х и у проведем в плоскости сечения, а г направим по внешней нормали к сечению (рис. 2.8,г). Это тем более удобно, что с каждой из составляющих главного вектора и главного момента внутренних сил связан вполне определенный вид деформации тела. [c.182]

Удлинение сторон параллелепипеда, изображающего жидкую частицу (рис. 2.1), в общем случае ведет к изменению ее объема-умножая разность скоростей поступательного движения противоположных граней параллелепипеда, определенную по формуле (3), на площадь каждой из этих граней, получим скорость изменения его объема за счет линейной деформации в направлении оси абсцисс составляя подобные выражения для скоростей изменений объема по остальным двум координатным осям и суммируя все три величины, найдем полную скорость изменения объема жидкой частицы [c.60]

Продольные силы. Как мы уже условились выше, определение вида деформации бруса должно быть дано по внутренним силовым факторам, возникающим в его поперечных сечениях. Следовательно, растяжением (сжатием) называют такой вид [c.60]

Задача 3-4. Величину главного напряжения в некоторой точке поверхности детали определяют по известной из опыта величине деформации. При этом база датчика, служащего для определения указанной деформации, в результате неаккуратной наклейки составляет угол а с главной осью деформаций (рис. 3-18). Полагая, что в исследуемой точке имеет место линейное напряженное состояние, построить график, показывающий зависимость величины ошибки в определении главного напряжения от угла а. Коэффициент Пуассона для материала детали х=0,30. [c.50]

Выражения (2.17) и (2.20), позволяющие довольно просто вычислить 8 и а через е и о, верны лишь для относительно небольших деформаций 8, пока испытуемый стержень остается призматическим, т. е. до момента образования шейки. Установление общих зависимостей требует обращения к понятию относительного сужения 1 /, см. определение по (2.13). Из этой формулы можно получить [c.59]

Приведенное выше определение упругой деформации и, соответственно, упругого тела нуждается в уточнении. В действительности деформация сопровождается изменением температуры подобно тому, как при сжатии или растяжении газа температура его меняется. Более общее определение упругого тела будет следующее работа сил, приложенных к упругому телу, на замкнутом по деформации и температуре цикле равна нулю. Разница по сравнению с тем определением, которое было дано в 1.8, состоит в том, что в конце цикла температура должна быть той же, что в начале. Очевидно, что вязкое те то (вязкая жидкость) не подходит под это определение, силы вязкого сопротивления совершают работу, которая переходит в тепло чтобы цикл был замкнутым не только по деформациям, но и по температуре, это тепло необходимо отвести, количество отведенного тепла равно работе сил и всегда отлично от нуля. [c.66]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПЕРЕМЕЩЕНИЙ ПО ДЕФОРМАЦИИ 217 [c.217]

Статическая теорема о предельном состоянии. Предельная нагрузка, определенная по статически возможным состояниям, не больше истинной предельной нагрузки. Пусть о —статически возможное напряженное состояние, От — предельное значение вектора напряжений, dep, du — истинные, а следовательно, и кинематически возможные приращения деформаций и перемещений. Пусть объемные силы равны нулю. Тогда по принципу возможных перемещений [c.203]

Рис. 61- Схема к определению сдвиговой деформации при скольжении плоскости S относительно плоскости S в направлении оси по пути ВВ

На основе многочисленных опытов по определению сопротивления деформации сталей различных классов установлены следующие закономерности изменения ei(6), 1(9), 2(0) для зависимости Os—е—6 [c.476]

Изменение структуры литого металла после пластической деформации приводит к тому, что механические свойства сталей при 20 °С заметно улучшаются. По достижении определенной степени деформации возрастают пределы прочности, текучести, ударная вязкость, от- [c.504]

При продольной нагрузке, распределенной по длине оси бруса, продольная сила N в поперечных сечениях его непрерывно изменяется. В этих случаях, а также в случае, когда жесткость ЕР бруса переменна по длине его оси, для определения продольной деформации по формуле (2.12) необходимо рассматривать брус, состоящий из бесчисленного множества бесконечно малых участков длиной б/. Продольная деформация каждого такого участка определяется выражением Дс1/ = Аб//( /), а полная деформация участка бруса длиной / [c.45]

Перейдем к определению главных деформаций и соответствующих им главных осей деформаций. Главными осями деформации называются такие три взаимно ортогональные прямые, проходящие через точку тела, которые совпадают по направлению с линейными элементами, испытывающими при деформации только изменение длин. Деформации этих элементов называют главными деформациями в точке тела. Сдвиги в главных осях деформации равны нулю. [c.30]

Очевидно, что все перечисленные способы определения температуры деформации являются в значительной степени условными, так как характер и значение механического напряжения, а также значение критической деформации, по сути дела, выбираются произвольно. Кроме того, произвольной является и устанавливаемая мри данном типе испытания скорость нагревания, так как у аморфных тел деформация сильно зависит от времени приложения механической нагрузки. [c.171]

Определение перемещений по деформациям 325 [c.564]

Таким образом, продольные деформации ех измеряют непосредственно во время эксперимента, а поперечные и сдвиговые деформации Ву и ухун вычисляют по экспериментально определенным наблюдаемым деформациям с помощью соотношений [c.420]

В связи с разнообразием решаемых задач и условий измерений существует большое число типов тензометров, различных по своим характеристикам и назначению. Наиболее универсальным тензометром, обеспечивающим проведение тензометрии в различных условиях, является электрический тензометр с тензорезисторами, с автоматизацией измерений и обработкой данных измерений на ЭВМ. Эта система наилучшим образом обеспечивает при дистанционности и многото-чечности измерений выполнение натурной тензометрии конструкций аппаратов, работающих при переменных реж имах в сложных температурных условиях. Этот метод может быть применен для определения полей деформаций и напряжений при натурной тензометрии, оценке прочности и оптимизации конструкций аппаратов. [c.340]

Для поступательной кинематической пары с контактом звеньев по плоскости (рис. 23.4) определение контактной деформации сводится к расчету деформации изгиба стержня I на упругом основании 2, рассматриваемой в курсе сопротивления материалов. При сплошной массивной конструкции элемента звена 2 распределение нагрузки определяется контактной жесткостью поверхностей и может быть принято равномерным на участке аЬ (рис. 23.4, а). Если конструкция элементов позволяет им деформироваться, то нзгиб-ная деформация элемента 2 приведет к перераспределению нагрузки и смещению равнодействующей (рис. 23.4, б, в). [c.296]

Мы рассмотрим здесь ангармонические эффекты третьего порядка, происходящие от кубических по деформации членов в упругой энергии. В общем виде соответствующие уравнения движения оказываются очень громоздкими. Выяснить же характер возникающих эффектов можно с помощью следующих рассуждений. Кубические члены в упругой энергии дают квадратичные члены в тензоре напряжений, а потому и в уравнениях движения. Представим себе, что в этих уравнениях все линейные члены перенесены в левые, а все квадратичные — в правые стороны равенств. Решая эти уравнения методом последовательных приближений, мы должны в первом приближении вовсе отбросить квадратичные члены. Тогда останутся обычные линейные уравнения, решение Uo которых может быть представлено в виде наложения монохроматических бегущих воли вида onst-е определенными соотношениями между (О и к. Переходя к следующему, вгорому, приближению, надо положить и = и,, + Uj, причем в правой стороне уравнений (в квадратичных членах) надо сохранить только члены с Uq. Поскольку Uq удовлетворяет, по определению, однородным линейным уравнениям без правых частей, то в левой стороне равенств члены с Uq взаимно сокращаются. В результате мы получим для компонент вектора Uj систему неоднородных линейных уравнений, в правой части которых стоят заданные функции координат и времени. Эти функции, получающиеся подстановкой Uq в правые стороны исходных уравнений, представляют собой сумму членов, каждый из которых пропорционален множителю вида [(к,-к,) г-(й)1-(о,)/] или где tt i, (02 и к , — частоты и волновые векторы каких-либо двух монохроматических волн первого приближения. [c.145]

Таким образом, определение упругой деформации, созданной движущимися дислокациями с В = О, сводится к задаче обычной теории упругости с объемными силами, распределенными по кристаллу с плотностью —hklmdPlm/dXk. [c.169]

Из определения плоской деформации вытекает, что она точно возникает в призматическом теле бесконечно большой длины с прямолинейной осью и притом поверхностные н массовые силы должны лежать в плоскостях поперечных сечений и не должны зависеть от координаты вдоль оси тела. Когда призматическое тело имеет конечную длину, плоская деформация в нем реализуется не точно, причем чем длиннее тело, тем точнее реализуется плоская деформация при условии, что на его торцах приложены силы, распределенные по закону Стзз = л01. [c.101]

Угол а отсчитывается против часовой стрелки от направления е . Заметим, что если одна из главных деформаций положительна, а другая отрицательна, то их надо обозначить соответственно и Ед. Если обе они о трицательны, то обозначить их следуе т а и ед. Решение задачи об определении главных деформаций по известным деформациям в трех заданных направлениях смотрите в книгах [19, 23, 35 ]. [c.45]

Рассмотрим теперь такой класс упругих материалов, для которых работа, произведенная над элементарным объемом в замкнутом цикле по деформациям иди напряжениям, равна нулю. В классической литературе именно это определение принималось за определение упругого материала в современных руководствах по отношению к ним применяется термин гиперунругие . Сохраняя обычную терминологию, мы сохраним название упругие тела для таких тел, к которым относится не только первое условие, сформулированное в начале, но также требование отсутствия немеханических потерь энергии или, наоборот, необходимости привлечения немеханической энергии извне при деформировании. В 7.4 было выписано выражение для вариации работы внутренних сил на возможных вариациях деформаций если вариации деформаций заменить их действительными приращениями, мы получим элементарную работу внутренних сил на единицу объема или изменение упругой энергии. Предположение о ги-нерупругости исключает влияние термических эффектов. Итак, изменение внутренней энергии равно [c.237]

Если величины ссц постоянны, то распределение температуры, линейно зависящее от координат, не вызывает напряжений в теле. Действительно, уравнения совместности содержат только вторые производные от компонент деформации, следовательно, они будут удовлетворены тождественно, если ец = е] представляют собою лпнеппые функции от х Конечно, при этом предполагается, что поверхность тела не закреплена, в противном случае может оказаться, что перемещения, соответствующие данной системе деформаций и определенные по формулам Чезаро ( 7.3), окажутся недопустимыми вследствие граничных условий тогда в местах закрепления возникнут реактивные силы, которые вызовут напряжения в теле. [c.385]

В котором плотность дислокаций Рд, набранная в течение деформации на площадке текучести, является еще и функцией размера зерна. Эти соображения подтверждаются тем, что петчевская зависимость для напряжения предела упругости, определенного по методике, предложенной в работе [48] (см. схему в правом нижнем углу рис. 2.12, а) дает значение коэффициента /Су, совпадающее с /Су для кривых напряжения течения при различных степенях деформации (рис. 2.12, а). [c.54]

В ЭТОМ случае была использована серия образцов, каждый из которых нагружали до определенной степени деформации, и для них определяли значения 5эке и е. Каждую диаграмму растяжения перестраивали в координатах 8 Ге для определения параметров, входящих в выражение (4.10), и вычисляли 5расч- Экспериментальные (т. е. определенные непосредственно по образцам) и расчетные (т. е. определенные с использованием диаграммы растяжения) значения напряжения течения наносили на один график зависимости 5 — е (рис. 4.7). Как видно, и в этом случае наблюдается совпадение результатов. [c.171]

Величина эквивалентной деформации экв, определенная по результатам испытания шести образцов (см, рис. 4.15) при 100 °С, изменяется в пределах 0,26—0,44, что отражает нестабильность условий первичной деформации или различную степень протекания возврата в отдельных частях прессовки (например, внешние и внутренние слои). Характерно, однако, что все шесть кривых повторного нагружения, хотя и отличаются начальной точкой (бэкв), в дальнейшем полностью совпали с расчетной кривой и между собой. [c.179]

Рис. 4.18. Кривые нагружения при многопроходной деформации (по осп е суммиро-вались деформации, определенные по изменению размеров заготовки) а — молибденовый сплав МЧВП (гидропрессование и пять проходов ротационной ковки) 6 — железо (0,007 % С) [299] (приведены кривые нагружения деформированной проволоки после каждого прохода волочения при 20 °С),

Таким образом, приведенная на рис. 4.19, а схема, которая моделирует режим ротационной ковки, отличается от предыдущего случая см. рис. 4.18, а) принципом суммирования деформации (т. е. соблюдением ее непрерывности). Если в первом случае (рис. 4.18) суммировались деформации, определенные по остаточному изменению формы, то во втором (см. рис. 4.1, 4.19, а) — деформации, обеспечивающие деформационное упрочнение. Именно эти деформации контролируют изменение дислокационной структуры и в конечном счете механические свойства материала после термомеханическон обработки. [c.186]

В. А. Барвинок и Г. М. Козлов определяли коэффициент Пуассона плазменных покрытий звуковым методом, путем возбуждения в образце стоячей волны первого тона [89]. Этот динамический способ выгодно отличается от статических испытаний, так как усиление переменного сигнала от тензорезисторов не составляет особых затруднений. В основе метода лежит особенность деформации стержня постоянного поперечного сечения при возбуждении в нем стоячей волны первого тона. Периодические продольные деформации растяжения я сжатия с частотой собственных колебаний стержня вызывают поперечные сокращения слоев материала, величина которых зависит от коэффициента Пуассона. Эти деформации измеряются тензорезисто-рами типа 2ФКПА с базой 5 мм и сопротивлением 200 Ом, которые наклеиваются на образец прямоугольного сечения. Схема для измерения коэффициента Пуассона состоит из двух мостов Уитстона, один из которых служит для определения продольной деформации, другой — для измерения поперечной деформации. Коэффициент Пуассона находится по формуле [c.53]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...