Радиус кривой

Рис. 10. Эволюта гиперболы. и С, — центры кривизны радиус криви-6

Кривизна р кривой в некоторой ее точке — величина, обратная радиусу криви пы R [c.45]

Выбор радиуса ролика. От величины радиуса ролика г зависит радиус криви.чны рп центрового профиля. На вогнутом участке профиля [c.496]

Рис. 36. Средний приведенный радиус криви шы выступов в зависимости от средней высоты выступов

Весьма распространенным на машиностроительных заводах является однорельсовый подвесной транспорт, обладающий многими положительными особенностями легкостью преодоления естественных и искусственных преград, крутых подъемов (до 30°) возможностью применения малых радиусов кривых в плане (до 0,5 м) и реализации большой силы тяги вслед-366 [c.366]

Рамные щётки получают возвратно-поступательное движение от кривошипно-шатунного механизма (фиг. 89). Радиус криво- [c.128]

Радиус кривой ь м. . . Полная база паровоза [c.384]

Минимальный радиус кривой в м . 7 7 4 7 [c.431]

Для любых значений скорости и радиусов кривых железнодорожного пути центробежная [c.640]

КОСОВ), равный 0,06—0.08 —радиус криво [c.606]

Рассматриваемые дороги могут иметь угловые станции с минимальными радиусами кривых я 18 м. [c.1012]

Радиусы кривых принимают в пределах 100—200 м, углы подъёма - в пределах 4 -6°. При расчёте сопротивлений можно пользоваться методами, применяемыми для подвижного состава железных дорог, вводя в расчёт повышенные коэфициенты, учитывающие худшее состояние рельсовых путей и их загрязнённость. [c.1204]

Железнодорожный транспорт широкой колеи требует значительных расходов на устройство путей, а также достаточной площади для укладки трассы с относительно большими радиусами кривых. Для межцеховых перевозок такой вид транспорта неудобен, так как он обладает плохой маневренностью, требует значительного времени на пробеги, обусловленные угловыми заездами и вытяжками. [c.406]

К периферии плотность теплового потока падает из-за увеличения местной величины цилиндрической поверхности. Вместе с тем согласно закону Фурье (1-4) падает и абсолютное значение производной температуры по радиусу. Поэтому можно, не прибегая к дальнейшим рассуждениям, качественно истолковать кривые распределения температур на рис. 2-5 по мере увеличения радиуса кривые должны становиться все более пологими. [c.31]

Из приведенных значений ДЛ и Д для различных радиусов вычислены значения скорости для каждого профиля, а также средние скорости V p для трех первых профилей при экструзии вниз и двух профилей при экструзии вверх. Четвертый профиль при экструзии вниз не учтен ввиду явного ускорения течения в осевой части и замедления при больших г. Приведенные значения средних скоростей отложены на рис. 3 в функции радиуса. Кривая 1 соответствует распре- [c.125]

Рассматриваемый насос имеет одну рабочую камеру (г = 1), и за один оборот вала поршень 3 совершает один рабочий ход, т. е. это насос однократного действия к = 1). Из анализа рис. 12.1, а следует, что рабочий ход / поршня 3 равен двум радиусам криво- [c.152]

Исследования показывают, что значения критической скорости увеличиваются при уменьшении радиусов кривой. [c.411]

Приращения оптического пути для света, поляризованного по радиусу и азимуту (г и ф соответственно), изображены на рис. 1.13, а. Прямая 1 соответствует начальному (до нагрева) состоянию активного элемента, прямая 2 — среднему приращению оптического пути, связанного со средним изменением температуры элемента [первый член в выражении (1.28)]. Кривые 3 и 4 характеризуют приращения оптического пути для света, поляризованного соответственно по радиусу и азимуту при параболическом распределении температуры по радиусу кривая 5 — среднее приращение двух [c.41]

Полная развертка поверхности усеченного конуса состоит из трех частей 1) развертки боковой поверхности, ограниченной дугой окружности радиуса /, кривой BqQoFoEoDo qAq и сим- [c.116]

Точка движется по виитовой лниин согласно уравнениям л =2 os 4 , / = 2 sin 4/, z-—2t, причем за едикииу длины взят метр. Определить радиус крив ны р траектория. [c.103]

Рассматривая плотину с уступом, будем пользоваться обозначениями а — высота уступа 0 — угол наклона к горизонту носка уступа (принимается равным 0—12°) R — радиус кривой, по которой очерчена водосливная поверхность плотины при подходе к носку (h )y T - сжатая глубина, устанавливающаяся в ковде носка на уступе (рис. 12-35). Остальные обозначения сохраним преж-ние. [c.479]

Р — радиус кривой железнодорожного пути вит --скорость в км1час = 9,81 м сек . [c.640]

Радиус кривых, сопрягающих смежные элементы продольного профиля в вертикальной пло скости, в ж., . , , 10 000 5000 2000 2000 IOOO IOOO [c.417]

Сопоставление опытных и расчетных данных, полученных для ступеней с разными высотами лопаток, приведено на рис. 12-24, а. Из сопоставления кривых следует, что в ступенях с малыми высотами лопаток (ступени / и 2) расхождение между опытом и расчетом несколько больше, чем в ступени 3. По-видимому, это можно объяснить увеличением в ступенях с малыми высотами лопаток относительных потерь на утечку пара в надбандажном уплотнении и потерей энергии, связанной со вторичными течениями, которые не учитываются расчетными зависимостями. Здесь же даны расчетные зависимости Дт1ог = /(уо), определенные по параметрам на среднем радиусе (кривая 4) и по сечениям по высоте лопатки (кривая 4 ). Из рис. 12-24, а видно, что расчет снижения к. п. д. от влажности в ступенях с длинными лопатками по параметрам потока на среднем радиусе дает существенное отклонение от экспериментальных результатов. Значительно лучшее совпадение опытных и расчетных значений к. п. д. получается в том случае, когда учитывается реальное распределение параметров по высоте лопатки. [c.350]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...