Давление дополнительное

При измерении давления с использованием передатчиков давления дополнительная погрешность может возникнуть из-за утечки газа в переходных уплотнениях. Эта погрешность определяется тарировкой Передатчика давления. [c.328]

Звуковое давление р—давление, дополнительно возникающее в газообразной или жидкой среде при прохождении через нее звуковых волн. Звуковое давление, как и любое другое давление, имеет размерность dim р= = L MT 2 и выражается в паскалях (Ра Па). [c.16]

Как было рассмотрено ранее, при течении сплошной среды в непосредственной близости от любой точки потока может быть проведена поверхность второго порядка, к которой все напряжения, возникающие на различно ориентированных площадках, направлены нормально [см. формулу (39)]. Если оси координат х, у, г ориентированы в данной точке потока так, что коэффициенты Т1=т2=тз=0, то рассматриваемая функция определяется по уравнению (40) (см. введение) и в плоскостях координат отсутствуют касательные составляющие напряжения. Вдоль осей координат действуют только (кроме давления) дополнительные напряжения сжатия или растяжения. [c.95]

Теплообменная поверхность парогенераторов АЭС, несмотря на средние давления и невысокие температуры, также выполняется из аустенитных нержавеющих сталей. Это также связано со стремлением максимально сократить поступление продуктов коррозии в водный теплоноситель. Напомним, что поверхности нагрева барабанных котлов никогда не выполнялись из аустенитных нержавеющих сталей, склонных к коррозии под напряжением в водной среде, содержащей хлориды. Поэтому добавочная вода на АЭС всегда готовится как обессоленная. В то же время, как известно, для котлов средних давлений дополнительная вода не обессоливается, а только умягчается, т. е. допускается поступление хлоридов с добавочной водой. Опасен для оборудования АЭС и второй источник поступления хлоридов в питательную воду АЭС — присос в конденсаторе, который для барабанных котлов допустим. Поэтому в отличие от ТЭС с барабанными котлами для АЭС любых конструкций и параметров обязательна установка 100%-ной конденсатоочистки. [c.52]

Фиг. 70. Гидравлическое устройство для попутного фрезерования / — груз, уравновешивающий фрезерную головку 2 — насос, создающий давление дополнительно к весу груза Г, 3 — шток

Можно охладить воду до существенно более низкой температуры, например до 5—8°С, понижая давление в контактном аппарате. При этом требуется невысокий, технически приемлемый вакуум порядка 0,7—0,9. Для понижения давления дополнительно устанавливают перед аппаратом (по ходу газов) турбодетандер, а после аппарата — компрессор, соединенные общим валом. Возможность утилизации теплоты выхлопных газов в турбодетандере сокращает или, при определенных условиях, исключает затраты других видов энергии на привод компрессора. [c.98]

Для поддержания постоянной скорости вращения служит регулятор скорости с остаточной степенью неравномерности 5% между холостым ходом и полной нагрузкой. Агрегаты низкого и высокого давления дополнительно оборудованы [c.152]

При это.м следует, конечно, помнить, что для насыщенного пара-температура и давление дополнительно связаны условием фазового равновесия, т. е. не могут выбираться произвольным образом. [c.221]

Один из методов численного определения величины Отк заключается в применении формулы (22). При горячей обработке давлением дополнительное упрочнение поверхностного слоя металла может быть вызвано его охлаждением в результате соприкосновения с холодной поверхностью инструмента. [c.44]

При выращивании крупных монокристаллов основные технические трудности связаны с реализацией методов достоверного контроля и поддержания температуры и давления в реакционной зоне ячейки высокого давления. Дополнительные сложности вызывает то, что параметры и Т меняются в процессе роста алмаза, поскольку фазовый переход Г А сопровождается уменьшением удельного объема (в 1,5 раза), а также изменением электрофизических свойств шихты. [c.454]

Для оценки влияния параметров системы на распределение контактного давления дополнительно проведен расчет изолированного внешнего кольца. Результаты расчета представлены на рис. 3.8 и 3.9. [c.81]

При сварке оплавлением с подогревом сопротивлением дополнительными параметрами являются ток подогрева, длительность импульсов и пауз между ними, общее время подогрева или количество импульсов тока, контактное давление. Дополнительными параметрами при подогреве прерывистым оплавлением будут припуск на подогрев, длительность замыканий и пауз между ними, общее время подогрева, ток подогрева. [c.53]

Звуковое давление. Звуковым давлением р называют давление, дополнительно возникающее в газообразной или жидкой среде при прохождении через нее звуковых волн. Звуковое давление — величина переменная, меняющаяся периодически с частотой, равной частоте звуковых волн. В данной точке звукового поля в течение периода звуковых колебаний давление меняется по синусоидальному закону [c.103]

Если величины а, V, т и р будем рассматривать как проекции вектора скорости и давление результирующего возмущённого движения жидкости, то и, г), из и р будут представлять собой проекции вектора скорости и давление дополнительного движения жидкости, которое в дальнейшем будем именовать полем возмущений. Для изучения изменений характеристик поля возмущений получим из (2.1) и [c.389]

Таким образом, центр масс звена I вместе со своим противовесом совпадает с неподвижной точкой О, центр масс звеньев 2 п 3 вместе с их противовесами совпадает с неподвижной точкой С. Следовательно, центр всех масс будет также совпадать с неподвижной точкой (определять эту точку нам нет необходимости), и результирующая сил инерции будет равна нулю, т. е. на фундамент не будут оказывать давление дополнительные силы. [c.340]

Надежность конструкции индуктивных датчиков давлений проверяется длительным испытанием в камере с маслом, в которой создается статическое давление 3 кг см и переменное 1,5 кг см с частотой 400 гц в течение 1 10 циклов. При работе индуктивные датчики включаются в одно из плеч измерительного моста. Вторым плечом служит датчик, находящийся при таких же температурных условиях, как и рабочие, но с мембраной, изолированной от измеряемых давлений дополнительной крышкой или иным способом. Такой датчик может быть один на большую группу рабочих датчиков, подключаемых поочередно в измерительный мост. Двумя другими плечами измерительного моста служат активные сопротивления. [c.137]

Для измерения давления жидкости, как отмечалось выше, применяют пьезометры — тонкостенные трубки, в которых жидкость поднимается на высоту p/(pg). Для измерения полной энергии жидкости используют трубку Пито, конец которой загнут навстречу потоку (см. рис. 12). Уровень жидкости в этой трубке выше, чем в пьезометре, так как кинетическая энергия у конца трубки при скорости движения жидкости V преобразуется в потенциальную энергию давления дополнительного столбика высотой Следовательно, высота столба жидкости в трубке Пито равна [c.23]

Вдув газа через проницаемую поверхность тела является существенным фактором, влияющим на характеристики течения. В частности, при значительном увеличении интенсивности вдува пограничный слой может оттесняться от поверхности тела и тогда между ним и обтекаемой поверхностью образуется область невязкого в первом приближении течения [Нейланд В. Я., 1972]. При этом на распределение давления дополнительно влияет распределение толщины вытеснения слоя вдуваемого газа, которое в свою очередь само зависит от распределения давления. [c.346]

Звуковое давление — дополнительное переменное давление, возникающее при прохождении звуковой волны. Единицы измерения звукового давления (в СИ и МКС), oмк/ .l 2 (в СГС). [c.96]

Давление дополнительного кислорода и кислорода для подогревающего [c.34]

Давление дополнительного кислорода (5—7 кг см ) устанавливается по манометру редуктора на баллоне или трубопроводе при открытых с помощью рычагов 5 и 7 (фиг. 21) и маховичка 10 пусковом устройстве 2, клапане 6 дополнительного кислорода и вентиле подогревающего кислорода. При этом следует проверить равномерность выхода флюса из резака. [c.34]

Рассмотрим однородную однокомпонентную систему. Выделим мысленно внутри этой системы небольшую ее часть и будем эту часть системы рассматривать как систему, погруженную в среду с постоянной температурой Т и постоянным давлением (дополнительные связи). Как мы знаем, условия равновесия такой системы [c.61]

Первоначальное объяснение [79] явления пластификации основывалось на проникновении под действием капиллярного эффекта полярных молекул, адсорбирующихся на поверхности, в глубь металла через устья микротрещин, существующих на поверхности вследствие пористой структуры твердых тел и дополнительно возникающих в результате усталости поверхностного слоя. Проникшая в микротрещину жидкость создает в ней расклинивающее давление, дополнительно увеличивающееся при внешних механических воздействиях. [c.72]

Сдоп — расход дополнительно вводимых в приосевую дону масс газа А7 д п — изоэнтропное охлаждение газа в процессе адиабатного истечения от давления дополнительно вводимых масс газа до давления среды, в которую происходит истечение охлажденных масс. [c.83]

Далее по графику на рис. ХУ-1-9, а 116] для величины а г/ Ь р)оп = 3,32 находим [Хц.д а/( кр)оп1т (оп) = 0,67 и подсчитываем координату центра давления дополнительной нормальной силы корпуса, обусловленной влиянием оперения (Хц.д а)т ОП [ Ц.Д. а (бкр)оп 1 П ( Кр)оП 19,0. [c.630]

Дйнный прием демонстрирует общий методический подход для решения задач по износу сопряжений, когда уравнений статики недостаточно для оценки эпюры давлений. Дополнительным уравнением, позволяющим определить неизвестные параметры, является условие касания поверхностей. [c.303]

При гибке трубы в ее стенках по внутреннему обводу гиба возникают сжимающие напряжения, а по наружному— растягивающие. Под действием этих напряжений поперечное сечение трубы в месте гиба приобретает форму овала, стенки трубы с большим радиусом кривизны гиба утоняются, а с меньшим — утолщаются, иногда приобретая складки. Отклонение формы поперечного сечения гиба от круговой является причиной возникновения при эксплуатации его под давлением дополнительных тангенциальных изгиб-ных напряжений, величина которых зависит от степени искажения формы поперечного сечения. Утонение стенки и изменения формы при гибке трубы могут привести к снижению прочности гиба. Вместе с тем в трубопроводах пара И горячей воды гибы труб дополнительно испытывают напряжения, вызываемые компенсацией тепловых удлинений трубопроводов вследствие защемлений опор или неправильной их регулировки (что часто наблюдается в эксплуатации) и других факторов. Поэтому конструкция гибов и качество их изготовления в значительной степени определяют надежность и безопасность трубопровода в эксплуатации. [c.285]

Таким образом, точность получаемых экспериментальных значений давления масыщенного пара зависит от точности приборов, примененных для измерения температуры и давления насыщенного пара, а также от тщательности проведения аксперимента. Применение, как описано в настоящей работе, для измерения давления трубчатого образцового манометра высокого давлевия неизбежно приводит к низкой точности полученных данных в области малых давлений, так как именно здесь трубчатый манометр имеет наименьшую точность измерений. В качестве первой меры для исправления этого положения можно применить для измерения низких давлений дополнительный образцовый манометр низкого давления (например, с пределом измерений до 25 Kz j M -), который при высоких давлениях отключается при помощи вентиля. [c.145]

Переход к пару высокого давления дополнительно усложняет условия работы как барабана, так и змеевиков пароперегревателя. Как показано на фнг, 1-12, прочность хромомолибденовой стали значительно выше, чем углеродистой. Так, при 400° С хромомолибденовая сталь имеет примерно адше большую прочность по сравнению с углеродистой сталью. Но при 510° С показатель ее прочности оказывается несколько меньше, чем у углародийтой стали при 420° С. С дальнейшим (повышением температуры прочность ее резко снижается. У котлов высокого давления нужно с особой тщательностью устранять 1Ч рез1м<ер ное повышение температуры металла сверх расчетной и, следовательно, добиваться одинаковой по возможности температуры перегретого пара во всех змеевиках парой ер егр ев ател я. [c.39]

Принципиальная схема авиационного парогазотурбинного реактивного двигателя изображена на рис. 49. Двигатель состоит из входного устройства, осевого (или центробежного) двухроторного компрессора низкого и высокого давления с системой форсунок для впрыска воды в поток воздуха на входе и в ступенях, камеры горания и осевой турбины высокого давления, дополнительной форсажной ) камеры сгорания турбины низкого давления и выходного устройства. Работа двигателя осуществляется по циклу ЛГТУ с промежуточным нагревом парогазовой смеси. Как и в эрер- [c.96]

Допускаемые напряжения при расчетах на прочность труб и трубопроводов следует выбирать в соответствии с рекомендациями ОСТ 108.031,02-75 [7]. Стандарт содержит рекомен-дацпи по выбору номинальных допускаемых напряжений [а] (при расчете труб и трубопроводов только на действие внутреннего или наружного давления). Дополнительные виды нагрузок (весовые, от тепловой самокомпенсации трубопровода) учитывают введением соответствующих поправок к номинальному допускаемому напряжению. [c.364]

Брезертон также указал, что динамический перепад давления, дополнительный к лапласовскому перепаду давления и необходимый для поддержания стационарного движения пузыря. [c.108]

Повышение нагрузки ГТУ сопровождается увеличением паропроизво-дительности КУ и достижением рабочих параметров. При этом соблюдаются соответствующие температурные ограничения. До достижения параметров сопряжения с основным паросиловым блоком генерируемый в КУ пар отводится через байпасную систему СД в конденсатор паровой турбины. Паровые клапаны к паропроводу горячего пара промежуточного перегрева открываются, когда давление дополнительного пара несколько выше, а его температура несколько ниже, чем в основном потоке. После открытия паровых клапанов байпасная система закрывается. [c.504]

Обобщение теории на случай контакта произвольных осесимметричных упругих тел (как для случая кручения, так и для случая сдвига) принадлежит Йегеру ). Позднее Чиаварелла (1999) другим путем пришел к аналогичным выводам, изучая тангенциальное нагружение цилиндрического или конического штампа со скругленным концентратором контактных давлений. (Дополнительные ссылки см. в заметках ) [c.98]

Давление газа измерялось образцовым стрелочным и манганиновым манометрами, а температура — образцовой платина-платинородиевой термопарой. При температурах до 1300 К вводились экспериментально определенные поправки на зависимость термо-ЭДС термопары от давления [10]. При более высоких температурах величины поправок определялись методом экстраполяции. При определении поправок учитывалась теьшература в точке вывода термопары из зоны высокого давления, дополнительно измеренная с помощью хромель-алюмелевой термопары. [c.89]

Энергаю ультразвуковых колебаний можно подводить при соединении полимерной детали с металлической прямым или обратным методами. При прямом методе энергию подводят со стороны металлической арматуры (рис. 8.22, а), а при обратном (только для жестких ПМ с модулем упругости при растяжении > 2000 МПа) со стороны полимерной детали (рис. 8.22, б). Энергию механических колебаний подводить со стороны полимерной детали рекомендуется [36] при больших размерах металлической арматуры. Последняя напрессовывается на металлическую. Таким же образом поступают, если несколько металлических деталей небольшого размера (например, контакты) должны быть заформованы с большой точностью в полимерную деталь. Под действием ультразвуковых колебаний происходит нагрев и в результате этого локальное размягчение слоя ПМ, прилегающего к металлической вставке, а под действием осевого усилия Р со стороны инструмента или опоры вставка легко и быстро вводится в ПМ. После прекращения действия ультразвука тепло с высокой скоростью отводится из ПМ в холодную вставку. Считают [35, 36], что нагрев ПМ происходит в результате трения между соприкасающимися участками полимерной детали и вставки. В результате размягчения ПМ обеспечивается плотное облегание им вставки, а также прочное сцепление с металлом. Образующийся под действием ультразвуковых колебаний объем размягченного ПМ (расплав) заполняет имеющиеся во вставке полости, а его избыток частично выдавливается наружу, так что вставка с натягом вводится в отверстие [37]. При остывании расплава происходит его термическая усадка, что приводит к возникновению на боковой поверхности вставки радиального давления дополнительно к давлению, созданному в результате упругого деформирования ПМ. [c.571]

Для исключения перебоев при впрыске подкачива -ющая система должна обеспечивать повышенное давление (дополнительно на 1,5—2 кГ/см ), исключающее возможность образования паровых пробок. [c.341]

Новый момент — появление в (41) суммы, учитывающей взаимодействие штампов. Нри построении асимптотики контактных давлений дополнительно требуется вычислять коэффициенты в ряде Тейлора для С(х Р ) в точке Р (к Ф j). [c.79]

Коэффициент отдачи тепла от конденсирующего пара к стенкам паропровода значителен, поэтому внутренние слои металла нагреваются больше, чем наружные, и возникают разность температур в толщине стенок и дополнительные внутренние напряжения в металле. В толстостенных паропроводах высокого давления дополнительные термические напряжения могут быть значительными. Прогрев фланцев, арматуры и соединительных частей, имеющих большую толщину стенки, отстает от прогрева паропроводных труб. При быстром нагреве в этих деталях, а также в местах их приварки к паропроводам могут возникнуть опасные дополнительные гермические напряжения, которые ведут к образованию трещин. Поэтому скорость прогрева паропроводов обычно определяется с учетом условий прогре- ва арматуры, фланцев и других фасонных деталей. [c.80]

Для изготовления каркасов различных видов в производстве рукавов используют пряжу и корд, ткани из синтетических, хлопковых, льняных и асбестовых волокон, оплетки, трикотажные обвязки. Текстильные прослойки (прокладки) каркаса, несущие нагрузку, могут быть однотипными или комбинированными. В отдельных случаях они образуют наружный, поверхностный слой или внутренний. Введение в конструкцию каркасов текстильных материалов, менее растяжимых нежели резина, обеспечивает прочность и стабильность раз.меров рукавов, находящихся под гидравлической нагрузкой. Повышения гидравлической прочности рукавных конструкций достигают увеличением числа таких прокладок, что может повести к уменьшению гибкости рукавов. Применяя более прочные материалы, можно повысить прочность и одновременно сохранить гибкость рукава с текстильными прокладками малой толщины. Рукава, работающие при высоких давлениях, дополнительно усиливают либо навивкой проволочной спирали (поверх рукава или в толщине стенки каркаса), либо с помощью про-, волочной оплетки или же обмотки кордом. [c.132]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...