Работа следящих приводов на малых скоростях

По условиям работы катки с гладкими вальцами совершают возвратно-поступательное движение с малыми скоростями на участках длиной 25—30 м. При оценке системы привода исходят из внешних сопротивлений и технологических требований к процессу укатки дорожных покрытий. Эти требования обобщены во ВНИИ-стройдормаше и приводятся к следующим, а) стабилизация скорости укатки на каждом проходе независимо от продольного уклона дороги в пределах 5°30 б) обеспечение возможности повышения скоростей уплотнения до 1,5—4 км/ч при увеличении числа проходов в) обеспечение ровности поверхности и предотвращение сдвига ее слоев в процессе реверсирования. [c.137]

Имея в виду, что при быстроходных приводных двигателях Тр Т, ее следует учитывать в случаях, когда исследуется система, содержащая высокочастотный контур (например, гидропривод с автоматом мощности) [85], при работе на малых скоростях приводного двигателя, а также для дистанционных приводов с малыми значениями постоянной времени Т. [c.221]

В. Выходят из строя (горят) обмотки малой скорости электродвигателя главного привода. Рассмотрим случай, когда сгорали обмотки малой скорости электродвигателя лифта грузоподъемностью 320 кг со скоростью 1,0 м/с и светящимися кнопками при нахождении кабины в зоне первого этажа. Следует отметить, что после замены вышедших из строя электродвигателей новые электродвигатели выходили из строя через несколько часов работы. Причину этой, казалось бы ничего общего не имеющей неисправности с теми, что рассмотрены в пунктах А и Б, пришлось определять также, учитывая взаимодействие перемещающегося оборудования лифта с металлоконструкциями шахты. [c.185]

Малые (посадочные) скорости механизмов следует использовать кратковременно и только для точной установки груза. Работа на малой скорости в течение длительного времени снижает производительность крана, а в ряде случаев (например, привод с тормозной машиной) приводит к перегреву и быстрому выходу из строя электрооборудования. [c.431]

С повышением скорости вращения детали нагрузка на зерна круга увеличивается, толщина стружки возрастает и круг изнашивается быстрее. Во избежание этого следует увеличивать скорость круга или брать круги несколько большей твердости. Малая скорость круга при внутреннем шлифовании также приводит к его повышенному изнашиванию. Поэтому во всех случаях при внутреннем шлифовании рекомендуется работать при максимальных скоростях круга. [c.202]

Из приведенной формулы следует, что чем выше скорость вращения (число оборотов) вала, тем больше толщина масляной пленки, или при постоянстве последней меньше сила трения. Отсюда следует, что наибольший износ деталей сопряжения вал — подшипник получается при работе на малых скоростях, например, при пуске двигателя в ход. Однако следует заметить, что форсированная работа двигателя за счет увеличения числа оборотов приводит к повышению температуры и разжижению смазки, т. е. падению ее вязкости. Следовательно, рациональное использование автомобиля, удлиняющее срок его службы, возможно только в сочетании нагрузки со скоростью (число оборотов двигателя). Практически трудно обеспечить работу всех сопряжений при жидкостном трении. [c.27]

Шум при работе В. Никаких общих методов, гарантирующих бесшумную работу В., указать нельзя. Влияние акустики помещения, где работает В., влияние резонанса могут оказаться настолько сильными, что один и тот же В. мошет в одном месте работать практически бесшумно, а в другом издавать сильный шум. Тем не менее практика выработала ряд мер, применение к-рых приводит в большинстве случаев к работе с весьма незначительным шумом. Для того чтобы установка работала бесшумно, скорости воздуха и внутри В. и в линии д. б. невелики. Поэтому там, где особенно существенно иметь бесшумную установку, следует устанавливать большие В., заставляя их работать с малой нагрузкой. Для достижения бесшумной работы осевого В. следует работать на небольших окружных скоростях, создавая напор за счет ширины лопастей, увеличения их числа и в случае необходимости — за счет их последовательного включения. Профилированные лопасти, имеющие лучшие условия обтекания, создают при прочих равных условиях меньшие местные скорости поэтому с точки зрения бесшумности им д. б. дано предпочтение ио сравнению с профилями ив листового материала. У центробежных В. лопатки, загнутые назад, работают при всех прочих равных условиях с меньшими скоростями протекания воздуха в кожухе, чем лопатки, загнутые вперед. Поэтому в центробежных В. для бесшумной работы следует устанавливать большое количество лопаток, загнутых назад. Кроме этих положений для бесшумной работы В. следует тщательно сбалансировать рабочее колесо делать переднюю и заднюю боковины В. возможно более жесткими во избежание вибраций между В. и полом здания (фундаментом) проложить изоляционную прокладку (пробка, войлок, асбест) между В. и воздухопроводной линией вставлять мягкий (холщевый, резиновый и т. д.) участок во избежание передачи вибрации в линию. Опыт показывает, что при слишком малой ширине зазора у языка г (фиг. 5) спирального кожуха В. возникает при малых расходах сильный шум во избежание его ширину зазора следует делать побольше. [c.252]

Следует особо отметить целесообразность использования подшипников качения в приводе ведущего круга, так как гидродинамические подщипники работают в этом случае недостаточно надежно из-за малой скорости вращения щпинделя и недостаточного создаваемого масляного клина. [c.151]

Проверку привода поворота в забое следует начинать на самой малой скорости. Если привод работает нормально (нет колебаний, рывков и др.), можно постепенно увеличивать скорость привода поворота до номинальной величины. [c.248]

При малых скоростях и нагрузках (когда зубчатые колеса работают от ручного привода) достаточно регулировать зацепление, смещая только одно из зубчатых колес. Следует отметить, что для плавной и равномерной работы даже ненагруженных конических передач в зацеплении необходимо регулировать положения обеих зубчатых колес одним из приведенных ниже способов. [c.44]

Для объяснения отмеченных фактов следует обратиться к опыту, накопленному ранее при акустических исследованиях коррозии материалов ядерной энергетики, в частности, к методу обнаружения трещин посредством регистрации АЭ при изменении электрохимической поляризации образца. В соответствии с развитыми в работе [5] представлениями, можно сделать предположение о протекании коррозионного растрескивания в трубопроводах. По-видимому, в указанных трубопроводах имелись коррозионные трещины, развивающиеся с малой скоростью. При снятии катодной защиты (точнее -уменьшении, так как продолжали работать отдаленные станции защиты) смещение электрохимического потенциала трубопровода приводит к небольшим подрастаниям уже имеющихся трещин, что находит отражение в появлении импульсов АЭ, а также импульсов электромагнитной эмиссии. [c.280]

Число зубьев 2 ведущей звездочки существенно влияет на работу и долговечность цепного привода. Размеры передачи минимальны при минимальном значении 2,. Однако с уменьшением числа зубьев 2, ведущей звездочки при прочих равных условиях из-за большого угла поворота шарнира увеличивается неравномерность скорости движения цепи, возрастает износ шарниров цепи. Поэтому не следует назначать слишком малое число зубьев на ведущей звездочке. Минимальное число зубьев ведущей звездочки для роликовых цепей выбирают по эмпирической зависимости [c.396]

Процесс перераспределения энергии происходит и при распространении ударных волн в среде с убывающей плотностью. При этом в отличие от сходящихся ударных волн в данном случае вследствие уменьшения плотности давление стремится к нулю, а температура (и внутренняя энергия) бесконечно возрастает. Энергия, сообщаемая бесконечно малой массе, приводит к бесконечно большому росту скорости. В работах [15, 31] дано решение задачи о распространении сферической ударной волны по среде с переменной плотностью р1=Лх, р)->-0. при Волна распространяется по закону х = А1(—/) , / 0, при выходе ударной волны на поверхность х = () в момент = 0. В окрестности точки д = 0 распределение параметров можно записать в следующем виде [c.33]

Ширина уплотняющей поверхности I существенно влияет на работу торцового уплотнения. На первый взгляд было бы естественно увеличивать опорную поверхность с целью снижения контактного давления рк- В действительности это дает неудовлетворительный результат по следующим причинам 1) увеличивается конусность торцов за счет неточности изготовления, износа и деформации, что приводит к нелинейному распределению давления в зазоре 2) растет нагрев жидкости в пленке и влияние изменения вязкости вдоль зазора на распределение давления 3) чем больше ширина уплотняющей поверхности, тем больше толщина пленки жидкости, ее изменение с нагрузкой и влияние загрязнения жидкости на износ торцов. Меньше всего параметры щели (высота, момент трения) меняются с нагрузкой и скоростью при узких кольцах, шириной 1—2 мм. Практически в уплотнениях валов малых диаметров (до 50 мм) ширина пояска может выбираться равной 2—3 мм, для средних диаметров (до 100 мм) — 3—4 мм, для больших диаметров — 5—8 мм. Выбор этого размера существенно зависит от свойств материала колец (прочность, пористость, прирабатываемость) и технологических особенностей их изготовления. Указанные значения ширины уплотняющих 166 [c.166]

Входное сечение воздухозаборника, ограничиваемое, как правило, нерегулируемым сечением обечайки ( вж, рис. 5.17), рассчитывается так, чтобы обеспечить потребный расход воздуха в условиях больших сверхзвуковых скоростей полета. Поэтому при работе двигателя на максимальных числах оборотов ротора двигателя в аэродромных условиях, а также при полете иа малых высотах и скоростях входное сечение воздухозаборника может оказаться недостаточным для эффективного пропуска потребного двигателю расхода воздуха. Это приводит к увеличению скоростей потока воздуха на входе в воздухозаборник Свх (рис. 5.17) и снижению давления в воздухоподводящем канале вплоть до возникновения разрежения. В результате появляются следующие нежелательные явления [c.245]

Наиболее распространенное объяснение механизма влияния давления газовой среды на поведение материала при циклическом нагружении состоит в следующем. Развитию усталостной трещины в атмосферных условиях способствует слой газа или окислов, образующихся на поверхности трещины во время растягивающего полуцикла. Эти чужеродные слои препятствуют завариванию трещины в период сжатия. Ускорение развития трещины в подобных условиях может быть также объяснено снижением поверхностной энергии металла и расклинивающим эффектом окисной или другой фазы, находящейся в непосредственной близости от вершины растущей трещины. Скорость образования чужеродных слоев на поверхности раскрытой трещины при данной частоте нагружения зависит от давления газовой среды, вследствие чего сопротивление усталости увеличивается с улучшением вакуума. Ряд экспериментальных наблюдений, например [427 ] показывают, что возрастание долговечности в вакууме происходит более заметно при больших амплитудах циклической деформации. При малых амплитудах числа циклов до разрушения образцов в вакууме и на воздухе различаются гораздо меньше. Во многих случаях установлено, что повышение долговечности образцов с понижением давления газовой среды протекает не монотонно, а сравнительно резко только в определенном интервале давлений. Для технически чистого алюминия эта область давлений от 1,33 до 0,0133 (от 10" до 10 М.М рт. ст.). Удовлетворительное объяснение отмеченной закономерности пока отсутствует. При изучении усталости технического алюминия выяснилось, что на поверхности образцов, выдержавших в вакууме такое число циклов, которое приводило к разрушению материала на воздухе, отсутствовали усталостные макротрещины. Это наблюдение истолковано авторами работы [427] как свидетельство того, что давление газовой среды оказывает влияние не только на скорость развития усталостной трещины, но и на процесс их зарождения на поверхности металла. [c.438]

Смазка. Из-за больших скоростей скольжения витков червяка относительно зубьев колеса возникают условия, которые при недостаточной смазке приводят к росту потерь на трение и повреждению рабочих поверхностей зубьев. В связи с этим вопросам смазки червячных передач следует уделять большое внимание. Выбор способа смазки и вязкости масла осуществляется в зависимости от условий рабслы (тяжелые, средние и т. п.) и скорости скольжения. Обычно при тяжелых условиях работы и малых скоростях скольжения (до Ьм1сек) выбираются более вязкие масла и смазка осуществляется окунанием. [c.312]

Двухлопастное ветроколесо обеспечивает большую экономичность, чем трехлопастное, однако первое в ряде случаев подвержено значительным вибрационным нагрузкам, отсутствующим во втором случае. Центростремительную силу, действующую на лопасть, можно свести к минимуму, уменьшив ее массу. Для изготовления лопастей пригодны дерево, пластик и в особенности армированное Стекловолокно, обладающее хорошими прочностными характеристиками. Стекловолокно выдерживает штормы, рабочие нагрузки и, кроме того, исключительно технологично. Ветродвигатели, используемые для привода водяных насосов, снабжены большим количеством лопастей и поэтому имеют больший КПД при малых скоростях ветра. Из (5.49) на первый взгляд следует, что максимальная мощность будет неограниченно возрастать с ростом скорости ветра. Однако это верно лишь теоретически, на практике же еще необходимо, чтобы КПД также имел максимальное значение, что выполняется при условии у=У/3. Для ветроко-леса с горизонтальной осью враш ёния, форма и размеры которого заданы, это условие выполняется лишь при одном значении скорости. Таким образом, в конструкции ветродвигателя заложено некоторое максимальное значение скорости Утах, при котором ОН должен работать. При скоростях ветра ниже V max ВЫ-. ходная МОЩНОСТЬ ветродвигателя меньше но-минальной, а при скоростях, больших Утзх, падает КПД преобразования энергии ветра в механическую. Так, при увеличении скорости ветра на 33 % вырабатываемая мощность удвоится, а при ее уменьшении на 33 % упадет вдвое. Еще большее падение мощности произойдет при уменьшении скорости на 50% будет вырабатываться лишь 12,5 % первоначального значения энергии. [c.108]

При малой скорости транспортирующего агента, значительно меньшей скорости осаждения аУос, горизонтальный транспорт материала в диспергированном виде прекращается, но возможен так называемый транспорт дюнами . Зернистый материал при этом образует в горизонтальном трубопроводе бугры (дюны) и перемещается, пересыпаясь из одной дюны в следующую по ходу транспортирующего агента. Снижение скорости последнего, йУпот, приводит к увеличению частоты и высоты дюн, пока, наконец, при очень низких Шпот не наступает закупорка линии. При транспорте дюнами удается работать с весьма малым расходом транспортирующего агента и весьма высокой номинальной концентрацией материала ц. В опытах Вэня [Л. 988] достигалось j, = 850, тогда как при обычном горизонтальном пневмотранспорте имеем номинальную весовую концентрацию порядка 0,5—5,0 [Л. 988]. Однако гидравлическое сопротивление при транспорте дюнами значительно выше, чем при пневмотранспорте, что естественно, так как работа перемещения материала по трубопроводу дюнами производится меньшим количеством газа. Если зернистый материал подается в трубопровод не механическим питателем, а питателем с аэрацией (псевдоожижением) материала, то на начальном участке (вблизи места подачи) 162 [c.162]

В работе [16] отмечается, что низкий непродолжительный отжиг полностью устраняет возникающий после предварительного растяжения эффект Баушингера, в то время как упрочнение еще сохраняется. Более глубокий отжиг приводит к тому, что уже совпадающие между собой кривые растяжения и сжатия приближаются к исходной кривой деформирования. Вследствие того, что ориентированные дефекты в большей степени неравновесны, чем дефекты дезориентированные, процесс, протекающий при большей температуре и меньшей скорости, должен приводить к меньшему значению эффекта Баушингера по сравнению с процессом, протекающим при меньшей температуре или большей скорости нагружения. Вообще исследования закономерностей процесса упругопластического деформирования материала в условиях неизотермического нагружения необходимо связывать со скоростью протекания процесса деформирования. Диапазон скоростей деформирования, определяемый современными инженерными задачами, простирается от 10 до 10 с . Верхняя граница этого интервала скоростей определяется технологическими задачами взрывной сварки, ковки, штамповки, а нижняя — относится к случаю ползучести и релаксации напряжений. Ясно, что в столь широком диапазоне изменения скоростей деформирования не может быть единой зависимости, связывающей сопротивление деформированию со скоростью. Анализ экспериментальных данных показывает, что следует различать по крайней мере две зоны влияния скорости деформирования — статическую и зону высоких скоростей, динамическую (между этими зонами может лежать зона относительно слабого влияния скорости деформирования на процесс деформирования материала). Причем влияние малых скоростей деформирования на указанный процесс (порядка 10 —10 с ) с физической точки зрения объясняется наличием реологических эффектов (ползучестью), а больших скоростей (порядка 10 —10 с ) — наличием динамических эффектов. Анализируя результаты экспериментальных работ по растяжению образцов при различных скоростях и температурах, можно сформулировать два общих свойства простейшего уравнения состояния материала [17] о = f (е , Т, Р), где Т (Т ти тах)> Р (Рт1п> Ртах) Ртах <7 10 С [c.133]

На основе работ Уитли и Бейли можно сделать вывод о том, что концевые потери приводят к значительному уменьшению Ро и Ст (т. е., величин, непосредственно зависящих от подъемной силы лопастей) и мало влияют на Pi и Ри/ о- Кроме того, при < 0,5 влияние зоны обратного обтекания очень мало, и его следует учитывать только добавлением в выражение Ст члена который существен даже при малых скоростях полета. Таким образом, если учитывать основную часть влияния концевых потерь и зоны обратного обтекания, то формулы, полученные в разд. 5.3 и 5.5, примут вид [c.258]

Примененне специальных приспособлений с ручным приводом. Нарезание резьбы с помощью ручных дрелей примерно в 3 раза производительнее нарезания резьбы с использованием воротков. Ручными дрелями нарезают резьбы диаметром до 6 мм. Для работы зажимают метчик в патроне дрели и включают зубчатую передачу при нарезании резьбы диаметром до 4 мм работают на большей скорости, а при нарезании резьбы больших диаметров — на малой скорости. Дрель следует держать в руках так, чтобы не было перекоса метчика относительно оси отверстия. Более крупные резьбы нарезают либо на станках, либо на стационарных резьбонарезных приспособлениях с зубчатой передачей (фиг. 207, а). Приспособление с вертикальным расположением метчика обеспечивает более точное направление инструмента (фиг. 207, б), облегчает процесс нарезания резьбы и повышает его производительность. [c.267]

Электрическая схема грузового лифта на две остановки приведена на фиг. 177. Привод осун1ествляется лебедкой с канатоведущим шкивом. Механический тормоз действует от гидротолкателя или электромагнита Т. Электродвигатель АД имеет две независимые обмотки на статоре, обеспечивающие соотношение скоростей 1 4 Обмотка большой скорости имеет шесть полюсов (синхронное число оборотов 1000 в минуту), обмотка малой скорости имеет 24 полюса (синхронное число оборотов 250 в минуту)-Энергия подводится через вводное устройство ВУ и автоматический выключатель с максимально-тепловой защитой 1А. Электромагнит тормоза управляется от реверсирующих контакторов В или Н. Питание на обмотку большой скорости подается контактором Б, на обмотку малой скорости — контактором М. Замедление и остановка предусмотрены от механических этажных переключателей ВЭ на верхнем этаже и НЭ на нижнем этаже. При рассмотрении схемы следует вспомнить диаграмму работы этажного переключателя типа ЭП43-41, данную на фиг. 175, и учесть положение рычага этажного переключателя при расположении кабины на этажах и между этажами, показанное на фиг. 178. На схеме фиг. 177 контакты этажных переключателей изображены для положения, когда кабина находится на нижнем этаже [c.317]

При применении асинхронных двигателей следует произвести дополнительную проверку их на нагрев по методу эквивалентного тока с учетом особенности работы привода на поворотах (см. 1 гл. V). Приведенная методика расчета применима и для выбора гидродвигателей, питающихся от отдельных гидронасосов и регулируемых по скорости параллельно включенными дросселями. Механические характеристики такого привода мало отличаются от характеристик для асинхронных двигателей (рис. 97, а). Если гидродвнгатели питаются от насосов переменной производительности, то за номинальный может быть принят момент М р, найденный из уравнения (103). Гидродвнгатели не требуют проверки на нагрев, так как они рассчитаны на длительную работу с полным давлением и при наибольшей скорости. [c.167]

Образование и периодические срывы нароста приводят к колебанию переднего угла резца, что вызывает и колебания силы, действующей на резец, т. е. приводят к дополнительным вибрациям резца. В условиях наростообразования Невозможно получить высококачественную обработанную поверхность (шероховатость до У5). Устранения причин наростообразования и получения высокой чистоты обработанной поверхности достигают следующими путями работой на оптимальных скоростях резания. Наиболее интенсивно нарост образуется при скоростях резания 7—70 м1мин (рис. 287, в). При малых скоростях резания (до 7 м1мин) температура в зоне резания недостаточна для спекания и закаливания нароста, а при больших скоростях резания (выше 70 м мин) нарост не успевает привариться к резцу, так как выносится бы-стросходящей стружкой. Обработку многолезвийными инструментами из быстрорежущей стали (развертки, метчики) и фасонными резцами, т. е. инст- [c.206]

Обсуждение. Из результатов данной работы следует, что, начиная с определенной концентрации бериллия, М — Ве сплавы окисляются с малой скоростью, причем длительность сопротивления сплавов окислению увеличивается с ростом содержания бериллия в сплаве. Защитную роль бериллия в магниевых сплавах Хэддл, как уже упоминалось, объясняет малым ионным радиусом бериллия, благодаря чему при замещении ионов магния ионами бериллия в решетке MgO параметры решетки окиси магния уме]1ьшаются, что, по мнению автора, и приводит к увеличению диффузионного барьера через пленку. Хотя указанная гипотеза не получила экспериментального подтверждения, она часто используется в объяснении механизма окисления сплавов магния с бериллием [7—8]. [c.39]

При работе на малых числах оборотов шпинделя следует также проверить прочность механизма привода. Двойной крутящий момент при резании (2Л4) не должен превышать двойного крутящего момента, допускаемого прочностью механизмов привода станка (2Мст) при данном числе оборотов шпинделя (определяют по паспорту станка), т. е. 2М 2Мст- Если мощность электродвигателя станка оказывается недостаточной, то нужно понизить режим резания за счет уменьшения скорости резания, а не подачи или глубины резания, так как это при одинаковом увеличении машинного времени обеспечит большое повышение стойкости инструмента. [c.312]

Механнзмы подач и их приводы. К основным критериям механизмов подач (обычно шариковых, винтовых и волновых передач в современных станках с ЧПУ и многоцелевых станках, гидро-или пневмоцилиндров в ряде других видов оборудовани ) относятся равномерность подачи выходного звена, сохранение в про цессе работы заданного усилия подачи, жесткости (предварительного натяга), малое время восстановления скорости при реакции на нагрузку, влияющее на точность положения и стойкость инструмента, динамические характеристики. С учетом температурных деформаций эти свойства определяют также и технологическую надежность. Дополнительно к механизмам подач предъявляется требование защиты от перегрузок, что особенно актуально в условиях полной автоматизации работы технологических модулей ж мелкосерийного производства, когда технология не всегда достаточно отработана. Для ряда видов обработки важное значение имеет также такой критерий, как точность и время позиционирова-лия выходного звена — каретки или стола (более подробно эти вопросы рассмотрены в следующем разделе). Требования к приводу те же, что и у привода главного движения,— высокий КПД, уменьшение затрат времени на переключение подач, снижение динамических нагрузок на детали привода, шума и вибраций, обес печение высокой равномерности движения и надежности привода. Длительность сохранения технологической надежности станков существенно зависит от долговечности и свойств поверхностного слоя направляющих, винтовых пар и редукторов механизмов но-дач. [c.27]

Выбор рода тока для электроприводов. На районных электрических станциях энергия генерируется в форме переменного тока и на промышленные предприятия подаётся трёхфазный ток. Поэтому во всех случаях, где применение двигателей постоянного тока не вызывается производственной необходимостью, следует устанавливать электродвигатели трёхфазного тока. Потребность в двигателях постоянного тока может возникать I) при широком и плавном регулировании скорости, 2) при большом числе пусков в час и вообще при напряжённом повторно-кратковременном режиме 3) при работе электроприводов по специальному графику скорости, пути 4) при необходимости в особой плавности пуска и торможении, перехода от одного рабочего процесса к другому 5) при необходимости кроме основных, рабочих, получить и заправочные скорости механизмов. Краткое сопоставление различных электрических типов электродвигателей в отношении регулирования скорости дано в табл. 4, из которой видно, что во всех тех случаях, где требуется плавное регулирование скорости в пределах 1 3 и выше, наиболее целесообразно применять двигатели постоянного тока или систему Леонарда, а в малых мощностях электронноионный привод. Последний в эксплоатационном отношении достаточно не изучен. При ступенчатом регулировании до 1 4 преимущественно при малых мощностях (особенно в металлорежущих станках) могут быть использованы короткозамкнутые асинхронные двигатели с переключением полюсов. Коллекторные двигатели переменного тока в указанных пределах экономичны в основном лишь при установке [c.20]

При неправильной эксплуатации контактных экономайзеров, в частности при омывании горячими газами слоя неорошаемых керамических колец, а затем, после нагрева колец до температуры, близкой к температуре газов, при подаче на кольца холодной воды последние растрескиваются, разламываются на куски, уплотняются, что приводит к заметному повышению аэродинамического сопротивления экономайзера. Следует попутно указать, что при загрузке кольцевых насадок навалом они и без растрескивания имеют склонность к уплотнению слоя и соответственно к повышению его сопротивления. Следовательно, подача горячих газов в контактную насадочную камеру, как уже указывалось, не должна предшествовать подаче воды. Соответственно при выключении экономайзера сначала отключают подачу дымовых газов, а затем воды. При нагреве воды до 50— 60 °С и более начинают активно выпадать соли временной жесткости. При работе экономайзера на исходной воде средней и высокой жесткости это может привести к постепенному заносу насадочного сл оя солями. Особенно часто это наблюдается при загрузке кольцевых насадок малого размера (менее 35x35 мм) навалом, поскольку в подобных случаях образуется много застойных зон, характеризующихся более высокой локальной температурой воды и практически нулевой скоростью ее. Следить за накоплением в слое насадки солей и взвешенных частиц практически можно только по изменению аэродинамического сопротивления его. Этим же определяется и частота остановок экономайзеров для осмотра насадочного слоя, а при необходимости — и замены его. Люк в корпусе экономайзеров, находящийся у опорной решетки, предусмотрен именно для этой цели. [c.231]

Проведенные опыты показывают, что изменение основных деталей конструкции форсунки Ромо не дает заметного улучшения качества распыливания. При окончательном выборе тех или иных насадков или вставок следует исходить из конкретных эксплуатационных условий, как, например, давления воздуха и угла конусности. Следует, однако, отметить, что насадок № 3 в комбинации с вставкой № 2 должен быть отвергнут как не удовлетворяющий основным требованиям, предъявляемым к форсункам, так как неудачные соотношения геометрических размеров приводят к образованию пленки при распыливании. Такая пленка образовывалась и при работе вставки № 4 с насадком № 6 вследствие малого угла раствора конуса насадка. Образование пленки часто наблюдалось и при работе со вставкой № 2, применение которой также нельзя считать желательным. Представляется нецелесообразным применение завихрения воздуха, как это организовано с помощью вставок № 3 и 4. Гидравлическое сопротивление форсунки со вставкой № 4 и насадком № 6 несколько меньше, чем в других вариантах, что дало возможность получить большие скорости при идентичном напоре воздуха. Можно ожидать, что при подборе должного угла, при котором будет исключено образование пленки на насадке, и создании соответствующего завихрения во вставке будут получены лучшие результаты по сравнению с основной конструкцией (вставка № 1 с насадками № 1, [c.30]

На рис. 4-19 показано влияние параметра л на <7кр1 при различных скоростях циркуляции потока [Л. 5]. Из графика следует, что критический тепловой поток уменьшается как при отрицательных, так и при положительных значениях этого параметра. Уменьшение при положительных значениях параметра л говорит о влиянии паро-содержания при объемном кипении жидкости в трубах. При паросодержаниях х 0,25 (р=170 бар) скорость циркуляции не оказывает влияния на кр1- Опытами установлено, что критические тепловые потоки не зависят от относительной длины трубы [Л. 11], если она больше 8—10 диаметров. При меньших значениях kpj уменьшается с увеличением относительной длины. Эго явление объясняется резким изменением интенсивности конвективного теплообмена в начальном участке трубы. Влияние диаметра на (7npj имеет место при малых его значениях. Некоторое увеличение <7нр наблюдается при уменьшении диаметра до -> 8 мм. Толщина стенки не влияет на <7npj В работе [Л. 13] и др. было установлено, что состояние поверхности на кр не оказывает влияния. Увеличение времени предварительного кипения при шероховатых поверхностях также не приводит к изменению. Стабилизированные значения зависят от количества солей, содержащихся в кипящей жидкости. С увеличением солесо-держания стабилизированные значения увеличиваются, а время, необходимое для получения стабилизированных значений кр,, наоборот, уменьшается [Л. 14]. [c.268]

Соответствующая формула получается и для х . Тогда безразмерные области влияния и подъема (обе отнесены к длине пластины) вместе с Re будут стремиться к нулю. С помощью формулы (33) можно очень легко перейти от рещения вязкой задачи к рещению невязкой задачи. Если приравнять нулю коэффициент вязкости, то в фиксированной точке длины L пластины область подъема уменьщается по закону ( хоо/[1 при этом всегда постоянно) толщина вытеснения пограничного слоя при этом стремится к нулю. В конце концов толщина вытеснения пограничного слоя и область подъема становятся настолько малыми, что их практически можно принять равными нулю. При расчете не слищ-ком длинного участка (порядка толщины пограничного слоя) это приводит к тому, что компонента и скорости потока не постепенно растет от нуля на стенке до значения во внешнем потоке, а непосредственно на стенке скачкообразно изменяется от нуля до величины во внешнем потоке. Компонента v на стенке также равна нулю. В невязких задачах (большие числа Рейнольдса) это непосредственно вытекает из физики явления- Следует заметить, что наши характеристики области влияния, соответствующие в работе [21] величине М — 1) Re,] в [25] и [26] — [ М1—l)Re ] s в [32]—[(Mi—1) Rbl]стремятся к нулю. При больших ReL результаты работ [25] и [26] хорошо согласуются с нашим асимптотическим представлением (33), если в последнем опустить температурные множители. [c.308]

Таким образом, в действительности значения (A,i)max будут всегда меньше теоретических. Но из формулы (2,64) следует, что и при наличии потерь можно иметь (A,i)max=l, т. е. достичь звуковой скорости в набегающем на решетку потоке. Для этого необходимо только увеличить в достаточной мере /г//ь т. е. увеличить угол атаки. Но практически в решетках, применяемых в дозвуковых компрессорах, обычно не удается реализовать эту возможность, так как увеличение угла атаки при больших числах М набегающего потока приводит в этих решетках к столь резкому увеличению потерь (падению 0г), что Мшах растет с ростом /г/Д очень медленно (см. рис. 2.36, кривая 2), а аэродинамическое качество решетки резко падает. Если же использовать специально подобранные профили лопаток, обеспечивающие малые потери во входном участке межлопа-точного канала при /r//i>l, то можно обеспечить нормальную работу компрессорных решеток и при сверхзвуковых скоростях набегающего потока (кривая 3 на рис. 2.36). [c.90]

Следует также отметить, что для современных авиационных ГТД из-за применения достаточно высоких значений степени повышения давления вентиляторов и компрессоров, а также из-за разделения потока воздуха в ДТРД на два контура существенно осложняется решение задачи создания высокоэффективных последних ступеней компрессора. В ТРД и особенно в ДТРД лопатки последних ступеней имеют малую абсолютную высоту при большом значении относительного диаметра втулки вт. Как известно, при значениях 5вт>0,85 существенно увеличиваются концевые потери, что приводит к снил<ению КПД ступени. Для увеличения высоты лопаток последних ступеней возможно применение пониженных осевых скоростей по тракту проточной части, что благоприятно и для организации рабочего процесса в камере сгорания. Однако пониженные значения осевой скорости приводят к снижению работы сжатия в ступени, что уменьшает степень повышения давления в ней. Поэтому обычно при проектировании последних ступеней компрессора принимается компромиссное решение, при котором оптимизируют форму и высоту проточной части выбором рационального соотношения между осевой скоростью, окружной скоростью и коэффициентом нагрузки. [c.46]

Диаграмма износа композиции на основе бронзы, пропитанной ПТФЭ и свинцом (рис. 5.3), иллюстрирует влияние содержания бронзы в поверхностном слое па скорость износа. Износ тонкой пленки ПТФЭ — свинец на поверхности бронзы наступает достаточно быстро, причем в течение первых нескольких минут износ составляет около 0,01 мм. Обнажающийся при этом на поверхности слой бронзы обладает значительно более высокой износостойкостью, поэтому скорость износа резко падает и остается постоянной в течение продолжительного периода времени. Длительность этого периода фактически определяет эффективный ресурс работы подшипника, в течение которого износ составляет всего 0,03— 0,04 мм. По мере того, как содержание бронзы в поверхностном слое начинает превышать оптимальный уровень, поскольку в процессе работы подшипника обнажаются последующие слои бронзы, скорость истирания увеличивается, что в конце концов приводит к выходу подшипника из строя. Хотя сопротивление износу определяется главным образом малой частью покрытия, обладающей оптимальным составом и лежащей непосредственно у поверхности, следует отметить, что эта часть может выдерживать нагрузку в 1 MH/м при пути трения 1700 км. [c.225]

При использовании схемы свободного следа предварительно находились нагрузки для жесткого следа. По полученным таким образом значениям интенсивности присоединенных вихрей определялась деформированная форма концевых вихрей. После этого для новой формы вихрей вычислялись индуктивные скорости и аэродинами1 ские нагрузки. Поскольку форма свободного следа мало зависит от деталей изменения циркуляции присоединенного вихря, дальнейшие приближения обычно не требуются. Анализ экспериментальных аэродинамических нагрузок несущего винта показывает, что нагрузки на стороне наступающей лопасти максимальны, когда сошедший с впереди идущей лопасти вихрь впервые приближается к следующей лопасти. С ростом if) во время прохождения лопасти вблизи вихря эта нагрузка уменьшается. В работе [J.30] установлены причины такого снижения нагрузок, которые состоят в следующем. При сближении внешнего вихря и лопасти происходит изменение его свойств, в частности может произойти резкое увеличение (распухание) ядра вихря. Кроме того, внешний вихрь взаимодействует со сходящими с лопасти продольными вихрями, которые объединяются с внешним вихрем в результате диффузии. Причиной снижения вызванных внешним вихрем нагрузок может быть и местный отрыв потока вследствие больших радиальных градиентов давления на лопасти. Эти эффекты моделировались в работе [S.47] путем увеличения ядра вихря при его встрече с лопастью и распространения такого распухания ядра вверх по потоку. Оказалось, что введение вызванного лопастью и распространяющегося вверх по потоку распухания вихря достаточно для удовлетворительного расчета аэродинамических нагрузок. Переход к схеме несущей поверхности приводит к существенному снижению расчетных нагрузок, вызванных приближающимися к лопасти вихрями, но этого оказывается все же недостаточно для того, чтобы такие нагрузки хорошо согласовывались с экспериментальными. Нужно заметить, что описанный выше способ [c.670]

Характеристика пыли оценивается при этом параметром течения Т, позволяющим классифицировать ее по переменным параметрам, входящим в его равенство. При этом пыль с равными значениями Т должна одинаково улавливаться в аппаратах. Вместе с тем в теоретических формулах профессора Комола, так же как и в аналитических зависимостях по циклонным аппаратам, не учитывается все многообразие факторов, влияющих на процесс пылеотделения. Поэтому теоретические расчеты эффективности пылеотделения по формулам (39), (41) — (43) могут иметь существенные расхождения с практическими данными для конкретных аппаратов и характеристик пыли. В этом не трудно убедиться, если сравнить результаты экспериментальных исследований с некоторыми аналитическими уравнениями (42). Из уравнения (42) следует, что эффективность пылеотделения возрастает с увеличением длины участка сепарации пыли L и уменьшением осевой скорости потока 1 . Экспериментальные исследования показывают, что для различных конструкций аппаратов существует строго определенная длина участка сепарации пыли L и дальнейшее ее увеличение приводит к снижению эффективности их работы. Осевая скорость потока практически мало влияет на абсолютные значения коэффициента очистки газа. [c.88]

Термоактивационный анализ кинетики микропластической деформации в монокристаллах Мо. Скоростная зависимость деформирующих напряжений, из которой определялась величина активационного объема, снимались экспериментально на монокристаллах Мо в области микро- и макротекучести. Полученные данные представлены на рис. 87, 88. Видно, что на псевдоупругой стадии деформирования в области микротекучести изменение скорости деформации от j = 1,67 10 с до 62 = = 1,67 10 с приводит к явному появлению дефекта модуля (изменения угла наклона кривой а — е, отмеченные стрелками). При обратном переходе от ёз к i наблюдается уменьшение деформирующего напряжения Да, причем как величина дефекта модуля, так и Дст растут с увеличением степени деформации и величины приложенных напряжений, что свидетельствует о протекании термоактивированных процессов движения дислокаций в кристалле Мо при напряжениях, намного меньших макроскопического предела текучести, и коррелирует с имеющимися литературными данными для ОЦК-металлов [85, 86, 362, 363, 484-489]. Так, в работах [362, 363] было обнаружено следующее движение винтовых дислокаций в системе 112 < 11 Г> начинается при очень малых напряжениях сдвига т = 25—35 гс/мм дислокации движутся при этом с весьма большой скоростью V > 1 см/с для размножения свежевведенных дис-148 [c.148]

Однако около угловой точки давление и угол наклона вектора скорости меняются на порядок по величине на малой длине. Тогда в области толщиной Ве имеющей всегда дозвуковой участок профиля скорости, составляющие скорости и, е , нормальные и тангенциальные к поверхности тела, имеют одинаковый порядок величин. Из уравнений неразрывности и импульса следует, что на длинах в окрестности угловой точки продольный и поперечный градиенты давления имеют одинаковый порядок. Использование этих оценок при совершении предельного перехода Не оо в уравнениях Навье — Стокса приводит к уравнениям Эйлера. Однако решения уравнений Эйлера не позволяют удовлетворить условиям прилипания на контуре тела. Поэтому на длинах Не / приходится рассматривать еще один, более тонкий слой, в котором главные члены уравнений Навье — Стокса, связанные с вязкостью, имеют порядок инерционных членов. Из этого условия вытекает оценка толщины области вязкого течения, которая оказывается пропорциональной Не" . В случае обтекания нетеплоизолнрованного тела возникают дополнительные особенности предельного решения уравнения энергии, с которыми можно познакомиться в работе [21]. Использование известного принципа асимптотического сращивания решений в разных характерных областях течения (см., например, [41]) позволяет получить все необходимые граничные условия. Сращивание решений для локальной области, имеющей продольный и поперечный размеры Не" / , и для внешнего сверхзвукового потока дает внешнее краевое условие для локальной области. Сращивание с решением в невозмущенном пограничном слое дает профили параметров в невозмущенном набегающем потоке , т. е. при (ж/Не" /2) ----оо. Из-за малой толщины области вязкого течения [c.249]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...