Температура локальная

Как видно из рис. 2, канальная труба перегревается дважды первый перегрев до температуры, локально несколько превышающей 600° С, наблюдается в первой фазе аварии и исчезает по истечении 10—12 с после начала аварии второй перегрев начинается примерно после 2-й минуты и через 30—40 мин достигает максимума 1050° С. Во время первого кратковременного перегрева давление падает медленно, но действующее окружное напряжение в трубе остается ниже предела текучести. При втором перегреве избыточное давление в канале падает от 6 до 0,5 кг/см , причем на область наибольших температур приходится избыточное давление, меньшее 1 кг/см . Как показали эксперименты по определению несущей способности труб в аварийных условиях, вероятность разгерметизации канала в рассматриваемой аварийной ситуации должна быть незначительной. [c.153]

Статическую температуру, локальную скорость звука и скорость течения рассчитывали затем но локальным значениям температуры торможения и числа Маха. Наклон кривой статической температуры на поверхности равен наклону кривой температуры торможения. Величину теплового потока определяли из наклона кривой температуры торможения и локального значения коэффициента теплопроводности воздуха. Полученные таким путем величины теплового потока согласовывались с данными, определенными на основании расиределения температуры в пористом материале и его теплопроводности. [c.402]

С другой стороны, поправка для турбулентного пограничного слоя может быть весьма велика. Но при не слишком низких числах Прандтля турбулентный пограничный слой быстро реагирует на изменение граничных условий вдоль обтекаемой поверхности. Поэтому введение поправок на влияние зависимости физических свойств жидкости от температуры локально представляется вполне оправданным. [c.348]

Результаты экспериментальных и аналитических исследований, изложенные в четвертой главе, позволяют рассчитывать температуры, локальные и общую плотности теплового потока в шиповом экране в зависимости от температуры факела, количества шлака и его вязкости, размеров и расположения шипов, а также теплопроводности материала шипов и набивки. Для этой цели в основном используются решения одномерной задачи распределения температур в шиповом экране с соответствующими экспериментальными и аналитическими поправками, позволяющими увязать поля температур и тепловых потоков в нем с состоянием шлакового покрытия и изменением коэффициентов теплопроводности материала в зависимости от температуры. Коэффициент растечки тепла в стенке трубы определяется на основа- [c.157]

Положение скачка конденсации характеризуется также величиной максимального переохлаждения АГм, зависяш,ей, как и М , от т[см. формулу (6-8)]. Следовательно, положение скачка для влажного пара (уо>0) можно приближенно определять по АГм, если известны начальные параметры пара. С этой целью рассчитывается распределение по длине сопла давлений и термодинамических температур для переохлажденного пара (для k = ku), а также равновесных температур. Локальное переохлаждение определяется как разность термодинамической и равновесной температур (АГг = = Ti—Tis). Сечение, в котором локальное переохлаждение А7 г = = А7м, соответствует месту возникновения конденсационного скачка. [c.165]

Таким образом, проводя эксперименты при режимах, близких Bi = 0,5, можно при обработке кривых охлаждения находить для данной температуры локальные значения темпа охлаждения и отношения температур р. По этим значениям тир определятся значения Bi и Кп. а следовательно, можно найти значение коэффициента температуропроводности а. [c.74]

При равномерной по поверхности теплообмена плотности теплового потока, неизменном по длине проходном сечении канала и постоянной теплоемкости теплоносителя в рассматриваемом интервале изменения температуры локальная температура [c.203]

Если реагент поступает в реактор при температуре рубашки, то уже в начале реактора температура реакции поднимается до максимального значения. В точке максимума температуры локальная скорость теплопередачи в рубашке реактора равна скорости выделения тепла реакции. Так как обычно скорость реакции уменьшается с увеличением конверсии, то температура в реакторе затем уменьщается и, если реактор работает при значениях конверсии, близких к 100%, приближается к температуре в рубашке. Если имеет место реакция нулевого порядка (скорость реакции не зависит от концентрации реагентов), то температура в реакторе может оставаться на максимальном значении до тех пор, пока реакция не закончится. Типичные температурные профили показаны на рис. 15-5 [Л. 3]. [c.422]

Высказывается предположение [21], что в вязких и замороженных системах за время возбужденного состояния не устанавливается тепловое равновесие колебательной энергии вследствие резкого уменьшения вероятности обмена ее со средой. В сложных молекулах избыток (или недостаток) колебательной энергии, выделившейся в процессе возбуждения на отдельных степенях свободы, перераспределяется по всей системе за время порядка 10 13-ь10 с. Внутри молекулы устанавливается равновесие (средняя температура возбужденных молекул может отличаться от температуры среды), затем начинается процесс обмена колебательной энергии со средой. Можно допустить, что при низких температурах локальные нагревания сложных молекул сохраняются к моменту испускания. Однако для обычных растворов это предположение не согласуется с такими известными экспериментальными фактами, как независимость спектров и квантового выхода люминесценции от длины волны возбуждающего света. [c.51]

Таким образом, в рассмотренных случаях речь идет не об устойчивом кризисе кипения, а о таком нарушении нормального режима кипения, которому в условиях, близких к критическим, свойственны циклический характер отхода от пузырькового кипения и соответствующие циклические колебания температуры локальных участков теплоотдающей поверхности. В этой связи укажем на [74], где отмечалось, что кризис кипения связан не с возможностью возникновения паровой пленки над отдельными участками поверхности нагрева, что имеет место еще задолго до наступления кризиса, а с устойчивостью этих лоскутов и возможностью их разрастания в сплошной паровой слой. [c.74]

В отличие от эффективной температуры локальная температура является функцией координат. Эти оба закона нами будут использованы ниже при решении конкретных задач. [c.143]

В силу теплопроводности стенки изменение температуры на границе должно упасть до нуля. Действие стенки в этом отношении равносильно периодическому изменению температуры на границе с той же амплитудой, что и Г д, но противоположного знака. Такое изменение вызовет в среде температурную волну (см. 19), быстро спадающую при удалении от стенки, и оба изменения температуры — адиабатическое изменение вследствие сжатия среды и температурная волна, вызванная теплопроводностью стенки, — в сумме удовлетворят граничному условию постоянства температуры на стенке. Так как длина температурной волны очень мала по сравнению с длиной звуковой волны, то можно считать, что распределение температур локально-равномерно на участках, больших по сравнению с длиной температурной волны, но еще малых по сравнению с длиной звуковой волны. Тогда температурную волну можно записать, в согласии с (25.8), в виде [c.192]

К способам измерения температуры процесса резания относятся калориметрический метод, метод термопар, применение волоконно-оптических термопреобразователей и термопреобразователей сопротивления, использование термоиндикаторов, а также бесконтактные способы измерения температуры. При этом может измеряться средняя температура, локальная температура, определяться закономерность распределения температуры на трущихся площадках инструмента или температурное поле в целом. Местом измерения может служить инструмент, заготовка, стружка или охлаждающая среда. [c.96]

В неоднородной системе полная энергия V уже не функция других экстенсивных переменных 3,У и N, как это было в соотношении (1.1.2), и для неоднородной системы определить одно-единственное значение температуры также невозможно. В общем случае каждая из этих переменных — полная энергия 11, энтропия 5, число молей N и объем V — не является более функцией трех других переменных, как в (1.1.2). Однако это ничуть не ограничивает нашу возможность приписывать энтропию системе, которая не находится в термодинамическом равновесии, коль скоро температура локально вполне определена. [c.21]

Понятие полной внутренней энергии не ограничивается гомогенными системами, в которых такой параметр, как температура, сохраняется постоянным. Для многих систем температура локально вполне определена, но может изменяться от точки к точке (координатах) и со временем I. Кроме того, уравнения состояния могут выполняться в каждом элементарном объеме У (т. е. в. малом элементе объема, надлежащим образом определенном координатой х), в котором все переменные состояния заданы как соответствующие плотности. Например, пусть полная энергия системы есть функция 11 Т, V, Nk), тогда плотность энергии и х,1) (т. е. энергию, приходящуюся на единицу объема в координате X в момент времени 1) можно определить как функцию локальной температуры Т(х,1) и молярной плотности Пк х,1) (числа молей в единичном объеме), которые в общем случае являются функцией координаты х и времени 1 [c.56]

Можно показать, что наряду с предысторией градиента деформации следует также рассмотреть предысторию градиента температуры. Эта идея широко дискутировалась [12], и даже была построена термодинамическая теория [13], включаюш ая влияние предыстории градиента температуры. Однако такое включение предыстории градиента температуры противоречит принципу локального действия в применяемой здесь его ограниченной форме. Мы рассматриваем простые материалы, или материалы первой степени , которые, говоря широко распространенным языком, можно охарактеризовать как материалы, чувствительные в первом приближении к тому, что происходит и что происходило в прошлом по отношению к температуре и движению в окрестности рассматриваемой точки. В качестве характеристики движения можно в первом приближении рассмотреть первый градиент деформации (само положение материальной точки X рассматривать бессмысленно). По отношению к температуре соседних точек первым приближением будет температура рассматриваемой материальной точки. Рассмотрение первого градиента температуры было бы поправкой второго порядка, сравнимой с включением второго градиента деформации. [c.160]

Проведенные на основании зависимости (4.28) оценки показывают, что для материалов оболочек твэлов, таких как графит, максимальная разность температуры на поверхности между точкой касания и точкой с максимальным локальным коэффициентом теплоотдачи не превышает 10% среднего температурного перепада в оболочке, что, по-видимому, не приведет к существенному изменению температурных напряжений в теплопроводной оболочке шарового графитового твэла. [c.86]

Исследования проводили с использованием метода локального моделирования, при котором измерение температур газа и теплоотдающей поверхности шарового калориметра осуществляли одними и теми же термопарами при выключенном и включенном электронагревателе калориметра. Опыты проводили в стационарных условиях при стабилизированных температурах воздушных потоков и поверхности шаровых калориметров. [c.89]

Наряду с исследованием средней интенсивности процесса ( 6-9) проводилось изучение и локальной теплоотдачи ( 7-1). Во всех случаях использовалась известная методика стационарного теплового режима, но не всегда предусматривалась предварительная гидравлическая стабилизация движения твердых частиц и жидкости и, пожалуй, нигде не учитывалось нарушение такой стабилизации при переходе дисперсного потока из изотермического участка в неизотермический, теплообменный участок. Таким образом, влияние условий входа в должной мере не оценивалось, что является одной из причин определенной несогласованности различных данных. Средний коэффициент теплоотдачи определялся как непосредственно путем замеров температуры стенки [Л. 215, 229, 309, 350], так и косвенно через коэффициент теплопередачи дисперсного потока н охлаждающей (греющей) жидкости через стенку [Л. 18, 38, 137, 352, 361, 358]. Как правило. Dh/Dbh>0,5 и [c.210]

Кроме того, дефекты возникают в результате образования термических пиков. Дело в том что часть энергии нейтронов затрачивается на возбуждение упругих колебаний отдельных групп атомов. Это соответствует как бы резкому возрастанию температуры в небольшом объеме. Вслед за локальным увеличением температуры происходит быстрое рассеяние тепла (посредством теплопроводности) и металл в этом месте получает закалку, сопровождающуюся сильными остаточными искажениями решетки. [c.556]

При размерной обработке заготовок установка работает в импульсном режиме, что обеспечивает локальный нагрев заготовки. В зоне обработки температура достигает 6000 С, а на расстоянии 1 мкм от кромки луча не превышает 300 С. Продолжительность импульсов и интервалы между ними подбирают так, чтобы за один цикл успел нагреться и испариться металл только под лучом. Длительность импульсов составляет 10 —10 с, а частота 50—6000 Гц. Диаметр сфокусированного электронного луча — несколько микрометров. [c.413]

Такая формулировка связана со следующими обстоятельствами. Известные дислокационные модели зарождения микротрещин [4, 25, 170, 247] показывают, что они возникают при некотором критическом значении локальных напряжений в голове дислокационного скопления. Это соответствует критическому значению эффективного напряжения = Эффективное напряжение здесь определяется равенством a ff = ai — оо, в котором величина Оо есть так называемое напряжение трения, являющееся суммой напряжений Пайерлса—Набарро и сопротивления скольжению, обусловленного взаимодействием дислокаций с примесными атомами, точечными дефектами и исходными дислокациями [170]. Иными словами, оо есть напряжение, соответствующее началу пластического течения в зерне. С другой стороны, как известно, при температуре нулевой пластичности Т = = Tq условие наступления пластического течения (2.3) есть одновременно и условие разрушения сг/ = От(7 о) [170, 222]. Очевидно, что в данном случае выполнено условие зарождения микротрещины, и, следовательно, справедливо равенство [c.67]

Низкотемпературная термообработка (НТО) может в значительной степени изменить как локальные, так и общие технологические напряжения, обусловленные развальцовкой труб в коллекторе. Расчет ОН после низкотемпературной обработки проводится в осесимметричной (при анализе собственных напряжений) и плоской (при анализе общих напряжений) постановке посредством решения упруговязкопластической задачи. Исходными данными для расчета являются данные по скорости ползучести = а,гР), полученные при температуре, отвечающей режиму низкотемпературной обработки. [c.331]

В большинстве известных схем [9, 19] образования трещин (в предельном случае — пор) обязательным условием является наличие при низких и средних температурах локальной концентрации напряжений в материале. По теоретической оценке Владимирова и Бетех-тнна [441], требуемая 10—30-кратная концентрация приложенного напряжения, локализованная в объеме порядка 10 —10 мкм, достигается только в вершине скопления дислокаций, испущенных одним источником. [c.221]

Уэстбрук и Вуд предлагают следующую модель явления чумы [7]. При низких температурах, когда скорость диффузии кислорода невелика, реакция ограничивается областями, близ-1ШМИ к внешней поверхности. В некотором промежуточном интервале температур кислород быстро диффундирует в образец по границам зерен, в то время как объемная диффузия все еще ограничена. Кислород, находящийся в областях, близких к границам зерен, охрупчивает материал, и внутренние напряжения, возникающие по той или иной причине, разрушают образец по межзерновым границам. При высоких температурах локальное упрочнение снимается не только вследствие того, что скорости диффузии по границам зерен и объемной диффузии становятся сравнимыми, но и потому, что степень упрочнения сама по себе резко изменяется с температурой. [c.291]

На границе субъячейки задаются условия равенства нулю теплового потока или значения температуры. Локальный коэффициент теплоотдачи (а ) вычисля-ется по формуле [c.58]

Пароводяная коррозия, очевидно, протекает в условиях обычной, многоцикловой усталости, при более высокой частоте, но меньшей амплитуде циклического нагружения, например за счет флуктуаций топочного факела пли гидродинамических нульсаци среды, но без явной дестабилизации пузырькового кииения с переходом в нестабильный пленочный режим. По аналогии с котлами СКД флуктуации топочного факела здесь можно рассматривать как гармоники с периодом от 2 до 20 с при амплитуде 10—40 С [79], Очевидно, аналогичное термоциклическое нагружение может протекать и в условиях случайных пульсаций температур [84], В этих условиях с учетом меньшей в сравнении с водородной атакой иптепсквпостн образования и скорости диффузии водорода в металл окисная пленка выполняет защитные функции определенное время (число циклов), прежде чем будет исчерпана ее усталостная прочность. Затем происходит повреждение существующего и образование нового окисного слоя, так что очаг коррозионного поражения оказывается заполненным слоистым магнетитом. Пароводяная коррозия может перейти в водородное охрупчивание металла Екранной трубы при совместном или раздельном действии таких факторов, как снижение частоты и повышение амплитуды термоциклического нагружения. Другая возможность такого перехода—повыщение температуры локального участка трубы под многослойным магнетитом, его растрескивание, непосредственный контакт среды со сталью, развитие водородной атаки (см. 2.3). В результате получается комбинированный характер повреждения со стороны внутренней поверхности — от пароводяной коррозии, в оставшейся части стенки трубы — хрупкий долом. [c.90]

Другой случай атмосферной рефракции можно найти в действии ветра. Уже давно известно, что вообще звуки слышны лучше с подветренной, чем с наветренной стороны от источника явление оставалось, однако, необъясненным, пока Стокс не указал на то, что возрастаюш,ая скорость ветра вверху должна мешать прямолинейному распространению звуковых лучей. Из закона кратчайшего времени Ферма слелует, что ход луча в лвижуш,ейся, но с других точек зрения однородной среде такой же, каким он был бы в среде, все части которой находятся в покое, если бы скорость распространения была увеличена в каждой точке на компоненту скорости ветра в направлении луча. Если ветер — горизонтальный и не меняется в горизонтальной плоскости, то ход луча, направление которого всюду составляет лишь незначительный угол с направлением ветра, можно вычислить на основании тех же принципов, какие были применены в предыдущем разделе к случаю переменной температуры локальная скорость ветра в каждой точке увеличивает или уменьшает нормальную скорость распространения звука в зависимости от того, распространяется ли звук по ветру или против ветра. Таким образом, когда скорость ветра вверх возрастает, что можно рассматривать как нормальное положение вещей, горизонтальный луч, идущий против ветра, постепе1шо загибается вверх и на некотором расстоянии проходит над головой наблюдателя напротив, лучи, идущие в направлении ветра, загибаются вниз, так что наблюдатель, расположенный с подветренной стороны от источника, слышит звук благодаря прямому лучу, который выходит с незначительным уклонением вверх и имеет то преимущество, что он изолирован от помех на большей части своего пути. [c.135]

В статье [149] Халлар и Розенквист отмечают, что имеется достаточный опыт по созданию надежной конструкции нагревателя беа высоких термических напряжений, вызванных перепадами температуры, локальными перегревами и т. п. Авторы статьи упоминают Также о том, что различные попытки создать головку упрощенной Конструкции нагревателя привели к ухудшению характеристик Двигателя. [c.295]

II создающихся при этом локальных напряжений металл после быстрого охлаждения становится малопластпчным при обычных температурах. Улучшения пластичности можно достичь последующим отжигом или высоким отпуском при температуре 730—790 С (в зависимости от состава стали). [c.261]

В связи с высокой температурой и теплопроводностью, затрудияюЩ1Г ми локальный разогрев, требуются более концентрированные источники нагрева и повышенные режимы сварки. Однако в связи со склонностью меди к росту зерна при сварке многослойных швов металл каждого прохода для измельчения зерна проковывают при температурах 550—800° С. [c.343]

Исследования локального коэффициента теплоотдачи прово-. лились в трех плоскостях в горизонтальной — пр налитеи шести точек контакта с шарами-имитаторами в вертикальной — при наличии четырех точек касания (две в нижней чаепр и- две-в горизонтальной плоскости) и во второй вертикальнсир плоскости, расположенной под углом 90 к первой, где имелись только две точки касания, расположенные в лобовой части электрокалориметра. Специальным фиксатором шар поворачивался в горизонтальной либо вер габ льной плоскостях с интервалом через 7°30 по центральному углу. Тепловой поток в столбике подсчитывался по измеренным термопарами температурам в двух сечениях по высоте столбика, а локальный коэффициент — по тепловому потоку и температурному напору между поверхностью и газом на расстоянии 10 мм от поверхности. [c.83]

Для исследования была выбрана одна четвертая частЬ ОК--ружности, расположенная в горизонтальной плоскости, где находились две точки касания шарового калориметра е соседними шарами. Опыты проводились при Re = 7-10 средний коэффн-циент теплоотдачи для этого режима был равен 343 Вт/(м -° С) температурная разность в металлической обрлочке при мощности электронагревателя 500 Вт составляла - 62° С измерен-кая разность температур в тангенциальном направлении по поверхности между точкой касания и точкой поверхности с мак- симальным локальным коэффициентом теплоотдачи была равна 6°С влияние неоднородности локального коэффициента теплопередачи практически не сказывалось на температурном поле в оболочке уже на расстоянии 12,5 мм от поверхности. Минимальная температура поверхности получалась в области с максимальным коэффициентом теплоотдачи, максимальная— в месте контакта с соседним шаром. При среднем перепаде в оболочке 62°С измеренная разность температур на поверХ ности электрокалориметра, вызванная наличием переменного коэффициента теплоотдачи, составляла 6° С, что не превышает 10% этого перепада. Полученное экспериментальным путем температурное поле было проверено с помощью расчетных- методов. В частности, был разработан метод, основанный на уравнении теплового баланса в форме конечных разностей, и составлен алгоритм для расчета, распределения температур в объеме на ЭВМ. [c.85]

Наибольшая разность температур на поверхности определена данным расчетом в 5,6° С, что достаточно хорошо согласуется с экспериментом. В. К. Ламба предложил приближен ную расчетную зависимость для определения дополнительирй относительно среднего перепада температурной разности.в обо лочке шарового твэла, возникающей из-за различных условий отвода тепла от поверхности шарового элемента для случая шести касаний шара с соседними элементами в плоскости, пер-пендикулярной направлению потока (расстояние по углу 30 ) для экстремальных значений локального коэффициента теплоотдачи [c.85]

Тогда локальная интенсивность излучения будет обусловлена только излучением соседних участков, температура которых близка к температуре рассматриваемой точки. В этом случае уравнение переноса излучения может быть преобразовано в уравнение диффузии излучения (уравнение Росселанда) [125] [c.144]

Специальные модели применяются для описания переноса излучения в такой высококонцентрированной дисперсной среде, как плотный зернистый слой [174]. В соответствии с квазигомоге1Нными моделями дисперсная среда представляется как непрерывная. Общая плотность теплового потока определяется суммой удельного теплового потока за счет теплопроводности- и излу> чекия. В ячеечных моделях перенос излучения рассматривается как локальный теплообмен, происходящий между поверхностямп соседних частиц. При этом влияние пустот дисперсной среды не учитывается. Ячеечные модели могут применяться при высокой оптической плотности и малых градиентах температуры в засыпке. [c.146]

Для стабилизированного однофазного потока заменяют локальную скорость и температуру в ядре потока средней скоростью и средней (объемной) температурой. Так как для газов характерно число Прандтля, близкое единице, то коэффициенты мошекулярного переноса тепла и количества движения равны. Если также равны коэффициенты турбулентного переноса тепла и количества движения, то соотношение qls для турбулентного ядра и ламинарного слоя выражается одним уравнением. Так как толщина пограничного слоя мала, то отношение qjs принимается равным отношению этих величин у самой поверхности нагрева. При этом = [c.184]

Согласно (10-32) повышение температуры слоя приводит к необычному результату— снижению числа Нус-сельта, что в [Л. 32] объясняется более быстрым изменением с ростом ten коэффициента Хаф, чем коэффициента теплообмена Осл- Полученный результат можно объяснить методической погрешностью, связанной с выбором определяющей температуры и с оценкой критерия Нуссельта по эффективной теплопроводности неподвижного слоя, не учитывающей важную роль пристенного слоя. В этом смысле физически более верно испсиьзова-ние критерия Мпсл, оцененного по теплопроводности газа у стенки канала и по температуре пограничного слоя. Формула (10-32) так же может создать впечатление о наличии противоречия с общепризнанными представлениями о роли симплекса LID. Его увеличение до момента тепловой стабилизации может только снижать средний и более резко-локальный теплообмен. Поэтому [c.342]

Расчет температурного поля твердых частиц на выходе из камеры возлшжен с использованием методики, предложенной Нуссельтом для расчета локальных температур греющей среды при перекрестном токе [Л. 374]. Проведенные в ОТИЛ проработки высокотемпературного нагревателя твердого теплоносителя (fi=l850° "т=1550°С) показали, что для одно-, двух- и трехходовой (по газу) схем Д соответственно равно 55, 42 и 21%. [c.384]

Токсическое действие ОГ двигателей может проявляться локально и в более крупных масштабах (район, город, регион). Автомобиль является мобильным источником загрязнения воздуха, разносящим ОГ над поверхностью земли на большие расстояния в городах и крупных населенных пунктах, вдоль магистралей. Токсичные вещества обнаруживаются в заметных концентрациях и внутри по.мещений на уровне 22 этажа 1211. В результате загрязнения окружающей среды выбросами автомобилей наблюдается понижение урожайности сельскохозяйственных культур, ухудшение качества кормовых растений, влияющее на качество мясомолочной продукции и у.меныпающее ценность садовых культур.. Лесному хозяйству наносится значительный ущерб из-за отмирания целых участков лесонасаждений, придорожных полос, уменьшения прироста древесины, повышения чувствительности растений к перепадам температур, болезням, вредителям. [c.9]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...