Число пусков ГТУ

Пуск ГТУ из-за небольшого числа входящих в нее элементов гораздо легче полностью автоматизировать, чем пуск всего комплекса паросиловой установки. Большинство современных ГТУ рассчитано на запуск из холодного состояния нажатием одной кнопки. Применяется дистанционное управление ГТУ. [c.119]

При пуске ГТУ ее режимная точка приближается к линии помпажа, и если не принять специальных мер, установка попадет в помпаж. К числу таких мер относят регулирование расхода воздуха поворотными ВНА и НА первых ступеней компрессора, а также открытие антипомпажных клапанов. Закрытие клапанов происходит при частоте вращения, близкой к частоте вращения холостого хода. [c.387]

В трубчато-кольцевой КС внутренний и наружный корпусы, как и в кольцевой КС, — общие. Потоки газов, выходящие из пламенных труб, объединяются в кольцевом газосборнике непосредственно перед сопловым аппаратом КС. Число пламенных труб выбирают в зависимости от сечения передней части газовой турбины в пределах от 6 до 12. Пламенные (жаровые) трубы соединены между собой патрубками переброса пламени этих труб. При пуске ГТУ переброской пламени от горящего факела пусковых горелок обеспечивается воспламенение топлива во всех пламенных трубах. Эти же патрубки способствуют восстановлению горения при срыве факела в одной из пламенных труб и выравниванию давления газов в них. [c.66]

Основное число отказов связано обычно с вводом в эксплуатацию или начальной стадией эксплуатации энергетических агрегатов в это время выявляются недоработки конструктивного характера или неполадки в технологической схеме. После устранения недоработок надежность агрегатов заметно увеличивается. Причинами отказов в это время обычно являются экстремальные условия (например, пуск ГТУ под нагрузку вне диспетчерского графика) или недостатки конструкции, проявляющиеся с течением времени. Наконец, по мере выработки узлами и деталями агрегата ресурса происходит их выход из строя. Профилактические работы, замена изношенных и вышедших из строя деталей и узлов позволяют продлить жизнь энергетического агрегата. Значительно увеличивает надежность работы агрегатов переход к полностью автоматизированным системам управления работой ГТУ, когда участие оператора или машиниста в пуске или управлении агрегатом ограничивается визуальным контролем за рабочим процессом. [c.156]

Для ГТУ типов ГТ-100 и ГТЭ-150 число пусков в пиковом режиме — не менее 5000. [c.157]

ВИЙ эксплуатации пиковой ГТУ при числе пусков в год не более 500 при средней продолжительности пуска 2—3 ч. Так, для турбин типа ГТЭ-150 и ГТ-100, работающих именно в таком режиме, техническое обслуживание оборудования работающей ГТУ можно подразделить на обслуживание через каждый час через 1,5— 2 ч после пуска (1 раз за пуск) 1 раз в сутки (в дневную смену) 1 раз в неделю через 25—30 пусков через 100 пусков через 500 пусков (ревизия и ремонт). [c.162]

В том числе от начала пуска ГТУ до синхронизации электрогенератора ПТУ, мин 30 45 [c.363]

Следует отметить, что традиционная точка зрения на то, что режимы использования ГТУ равной общей длительности (на одном и том же уровне мощности) при одинаковом числе пусков и остановок приводят к равным повреждениям деталей, не может считаться достаточно обоснованной. [c.551]

Вихревые горелочные устройства с запуском на основе самовоспламенения могут быть использованы для организации аэродинамической стабилизации фронта пламени на стержневых вдуваемых радиально интенсивно закрученных струях — огневых жгутах факела продуктов сгорания [162, 177, 191]. Одно из свойств вихревых горелок — устойчивость вихревого огневого жгута — факела продуктов сгорания (рис. 7.21, 7.22) может быть с успехом использовано в энергетике для пуска топочных устройств различных агрегатов, в том числе и для запуска камер сгорания ГТУ. В экспериментах длина огневого жгута составляла 1,5—2 м при габаритах воспламенителя 070, длине 150 мм, давлении сжатого воздуха 0,6 МПа, температуре на входе 293 К, расходе сжатого воздуха 15 г/с и коэффициенте избытка воздуха а = 2. [c.332]

При пуске ПГУ на всех режимах до 1400 об/мин вала ГТУ топливо сжигается в ВПГ с минимальным избытком воздуха и расход его определяется числом оборотов компрессора. Каждому числу оборотов компрессора и расходу топлива при постоянной температуре наружного воздуха соответствует одно значение установившейся температуры газов после ВПГ, незначительно изменяющейся с изменением давления пара. Ввиду большей, чем у камеры сгорания, инерционности ВПГ это значение температуры может устанавливаться только через некоторое время после установления соответствующего расхода топлива, установившегося, в свою очередь, только после некоторого изменения числа оборотов компрессора. Сжигание топлива с малыми избытками воздуха при наличии радиационных и конвективных поверхностей нагрева в ВПГ исключает возможность повышения температуры газов перед газовой турбиной до аварийных пределов, так как уменьшение расхода воздуха при постоянном расходе топлива уменьшает избыток воздуха ниже теоретически необходимого и вызывает химический недожог без увеличения температуры горения топлива. [c.159]

В малоинерционной камере сгорания ГТУ с большим избытком воздуха изменение температуры газов при пуске может опережать рост числа оборотов компрессора, что может вызвать аварийное повышение температуры газов в случае внезапного уменьшения расхода воздуха при открытии сбросного воздушного клапана, так как изменение расхода топлива при этом обычно запаздывает. [c.159]

Для ГТУ, работающих в пиковом режиме, важным фактором для определения регламента технического обслуживания является количество произведенных пусков, в том числе с выводом на максимальную нагрузку. Периодичность регламентных и ремонтных работ устанавливается с учетом усло- [c.161]

Пароперегреватель ВД — первая поверхность нагрева по ходу газов, работающая при наибольшей температуре этих газов — самый уязвимый элемент КУ. Быстрое изменение температуры приводит к накоплению термической усталости. Для улучшения условий эксплуатации применяются коллекторы пароперегревателя из легированной стали, это позволяет снизить толщину их стенок. Другой способ — увеличение числа ниток паропроводов и снижение толщины коллекторов. Используют систему дренажей достаточного диаметра для быстрого удаления конденсата, образующегося после кратковременных остановов ГТУ, а также плотную заслонку газов на выходе котла, чтобы не допустить его холодный пуск. Этот образующийся конденсат пара имеет пониженную температуру насыщения вследствие снижения температуры газов. Чтобы избежать последующего теплового перепада и возникновения термических напряжений, рекомендуется повышать время пуска, снижая температуру пара. Независимо от этого следует организовывать интенсивный дренаж конденсата из труб и коллекторов пароперегревателя. [c.311]

Регламенты содержат указания о периодичности (через определенное число часов или пусков или календарные промежутки времени) и объемах работ по техническому обслуживанию. Они разрабатываются заводами — изготовителями ГТУ и корректируются на электростанциях в зависимости от местных условий таким образом, чтобы операции по контролю работы агрегатов и систем и их обслуживанию производились через определенные промежутки времени, необходимые для своевременного обнаружения и устранения возможных неисправностей с учетом режимов работы и удобства эксплуатации. [c.189]

Пиковые ГТУ. Для покрытия пиковых нагрузок целесообразно применение ГТУ. Действительно, удельная стоимость ГТУ в 1,5—2 раза меньше стоимости крупных ПТУ, обслуживание их значительно проще, а время пуска из холодного состояния при соответствующем конструктивном выполнении составляет около 5—15 мин. При характерном для пиковых турбин числе часов работы в году 500—2000 применение ГТУ оказывается рентабельным даже при сравнительно низком КПД (0,26—0,29) и без использования теплоты уходящих газов. [c.422]

Большинство современных ГТУ за срок службы претерпевает большое число сравнительно быстрых пусков, работает на переменных режимах, что обусловливает специальные требования. [c.8]

При расчете напряжений в выступах диска часто ограничиваются определением средних растягивающих напряжений от центробежных сил (в том числе и от лопаточной нагрузки), а в ряде случаев дополняют их оценкой напряжений от смятия на контактных поверхностях и условных изгибных напряжений в зубчиках, задаваясь равномерным распределением напряжений по зубцам. Однако в действительности картина напряженного состояния в выступах диска значительно сложнее. Существенные усложнения напряженного состояния происходят вследствие концентрации напряжений в пазах, неравномерного засорения монтажных зазоров, различия в коэффициентах линейного расширения металла лопаток и дисков, изгиба в осевом направлении под действием осевого градиента температур и, наконец, вибрационных напряжений, возбуждаемых от колеблющихся лопаток. Дополнительные напряжения в диске могут возникать в случае анизотропии механических и физических свойств материала. В зависимости от конструкции диска и условий работы ГТУ соотношения между действующими в разных местах диска напряжениями существенно меняются в некоторых местах дисков максимальными являются радиальные напряжения, в других -тангенциальные. Резкие пуски и остановы машины вызывают иногда столь значительные термические напряжения, что они преобладают над напряжениями от центробежных сил. При работе на пылевидном топливе засоряются монтажные зазоры в пазах дисков, в результате чего меняются условия теплопередачи от лопаток к дискам, а также жесткость закрепления лопаток. Все это влияет на напряженное состояние диска. [c.24]

Наиболее подверженным воздействию высокотемпературного газового потока элементом турбины является лопаточный аппарат, в особенности направляющие лопатки 1-й ступени [4]. Материал лопаток газовых турбин должен противостоять действию высокой температуры, находясь к тому же в напряженном состоянии. Направляющие лопатки 1-й ступени испытывают действие изгибающих напряжений, вызванных потоком газа. Их величина находится в пределах 50-80 МПа, а в перспективных мощных ГТУ достигает 130 т4Па. Направляющие лопатки подвсргаютсл действию циклического изменения температур, соответствующего числу пусков ГТУ. При этом в лопатках возникают перепады температуры и вызванные ими термические напряжения. Рабочие лопатки подвергаются воздействию растягивающих (центробежных), изгибающих и динамических вибрационных нагрузок. [c.3]

Эксплуатационные показатели энергетических ГТУ ГРЭС-3 и ГТУ-ТЭЦ в г. Электросталь были приведены в табл. 5.5. По числу пусков, наработке и выработке электроэнергии агрегаты ГРЭС-3 ОАО Мосэнерго превосходят ГТУ, введенные в эксплуатацию ранее (Краснодарская ТЭЦ и ТЭЦ Ииота ). [c.158]

Поэтому ГТУ применяют преж,1е всего для покрытия пиковых нагрузок и в качестве аварийного резерва для собственных нужд крупных энергосистем. когда надо очень быстро включить агрегат в работу. Меньший КПД ГТУ по сравнению с ПСУ в этом случае роли не играет, так как установки работакт в течение небольших отрезков времен ч. Для таких ГТУ характерны частые пуски (до 1000 в год) при относительно малом числе часов использования (от 100 до 1500 ч/год). Диапазон единичны) мощностей таких ГТУ составляет о 1 до 100 МВт, [c.175]

При очень большом числе циклов нагоужения (порядка 10 -1 (г), характерном для транспортных ГТУ (судовых, авиационных), и температурах, при которых ползучесть металла в пределах полотна диска не играет существенной роли, представляется наиболее обоснованным требование практически полного отсутствия пластических деформаций во всех циклах (за исключением разве некоторого, относительно небольшого, количества первых циклов). Этому требованию проще всего удовлетворить при проектировании с использованием расчетов, основанных на теории приспособляемости. Поэтому такой подход в последнее время кладется в основу нормирования запасов прочности для циклических режимов (с учетом температурных напряжений), соответствующих наиболее часто встречающимся в эксплуатации маневрам ГТУ. При этом следует отметить, что в тех случаях, когда в пределах полотна диска имеют место значительные концентраторы напряжений (на ободе, у отверстий для крепления и т.д.), обычный его упругий расчет (лежащий в основе расчета дисков по теории приспособляемости) необходимо дополнять расчетом его по схеме плоской задачи или пространственной осесимметричной задачи теории упругости (например, методом конечных элементов) с тем, чтобы при нахождении условий приспособляемости учесть фактические значения напряжений в районе концентраторов. В тех случаях, когда диск ГТД работает при таких температурах, при которых уже нельзя пренебречь ползучестью его материала, расчет диска по теории приспособляемости (даже если в рамках этого расчета вместо предела текучести используется какая-либо другая характеристика материала, связанная с ползучестью, например предел ползучести сгл на соответствующей базе и циклический предел упругости в условиях ползучести Sт), представляется недостаточным и его желательно дополнять расчетом стабилизированного цикла [71] и деформаций ползучести, накапливаемых в каждом таком цикле. Применительно к переменным режимам аварийного типа Например, пуск из холодного состояния с последующим мгновенным или просто очень быстрым набором перегрузочной мощности), в процессе которых могут возникать относительно большие пластические деформации (и, может быть, ползучесть), но зато известно, что число таких циклов нагружения за весь срок службы двигателя невелико (например, несколько десятков) описанный выше подход уже не является целесообразным. Для оценки запасов прочности применительно к таким режимам (определяемых как отношение числа циклов до разрушения или появления макроскопической трещины к фактическому числу циклов) необходим расчет, как минимум, параметров стабилизированного цикла или полный расчет кинетики нагружения - цикл за циклом, а также знание соответствующих критериев разрушения, учитывающих накопление повреждений от необратимых деформаций любого типа. аяя [c.483]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...