Относительность длины

Симплекс относительной длины канала [c.7]

С (нагрев слоя в бункере прямым пропуском тока), относительной длине канала L/D = 31 125, D=16 мм и сл/ ст = 3,8- -16. Скорость частиц достигала 3,5 м сек. Наибольшие значения коэффициента теплоотдачи составили величину порядка 300—400 вт/М -град. Было обнаружено изменение теплообмена по высоте канала — вначале увеличение (тем большее, чем меньше средняя для всего канала истинная концентрация), а затем либо неизменность, либо некоторое падение интенсивности теплоотдачи. Подобное явление не наблюдается ни для флюидных потоков, ни для плотного слоя, и его следует объяснить неравенством истинных концентраций по высоте канала, разгоном частиц в начале и определенной стабилизацией их движения в конце канала. [c.265]

Цилиндрические концевые участки. Способы осевого фиксирования на цилиндрическом конце вала при относительно длинном отверстии (/ , /г/Х),8) показаны на рис. 12.6, а- е. На рис. 12.6, а деталь фиксируют установочным винтом /, застопоренным пружинным кольцом 2. Применяются установочные винты с коническим и цилиндрическим концом (см. табл. 19.36). Форма отверстий и глубина засверловки приведены в табл. 19.35. [c.201]

При относительно длинном отверстии в сл чае базирования по цилиндрической поверхности полумуфты фиксируют на валах способами, приведенными на рис. 20.2. [c.276]

Значение Фр зависит от относительного эксцентриситета (см. ниже) и относительной длины подшипника l/d. Функциональная зависимость представлена графиком — рис. 16.6. [c.278]

Дальнейшее утолщение кромки входа не влияет на течение жидкости. Условия входа потока в трубопровод существенно улучшаются при установке конического раструба (рис. 1.12, а). Интенсивность отрыва потока зависит от угла конусности срк и от относительной длины конуса Г,. к/Он. Наилучшие условия входа получаются при угле конусности грк = 40н-70°. Можно принять длину конуса 1 == 0,2 г-0,3. [c.23]

Влияние условий входа значительно сложнее и может быть охарактеризовано следующим образом. При подходе к диффузору жидкости, имеющей вытянутый симметричный профиль скорости, вытянутость профиля в сечениях начального участка диффузора увеличивается, а относительная длина этого участка уменьшается (см. рис. 1.13, 1.14, 1.19, 1.20). На рис. 1.13 в каждом рассматриваемом сечении диффузора показаны два профиля скорости — пологий и вытянутый, соответствующие начальным профилям с отношением скоростей глотах = == 1,012 (полученным [c.26]

При постоянных условиях течения на входе и постоянной относительной длине диффузора /д = 1 /Оо или степени расширения с увеличением угла расширения (начиная от = 0°) устанавливаются последовательно четыре основных режима течения [c.28]

Относительная длина начального участка Относительная толщина стр уи в конце начального участка [c.51]

Относительная длина начального участка [c.52]

Различие коэффициентов сжатия струек при входе в отверстия или каналы того или иного вида решеток должно сказываться слабее, если это сжатие меньше влияет на общий коэффициент расхода всей решетки или (что то же самое) на общий коэффициент ее сопротивления. Если для плоской (тонкостенной) решетки коэффициенты сжатия и расхода практически совпадают, то для утолщенной или трубчатой решетки с относительно длинными продольными трубками коэффициент сжатия обусловливает только часть сопротивления, а следовательно, только частично влияет на общий коэффициент расхода. Такие решетки должны обеспечивать при одинаковом коэффициенте сопротивления p большую степень растекания струи по фронту, чем плоская (тонкостенная) решетка или сочетание плоской и ячейковой решеток и, тем более, чем ячейковая решетка с острыми входными кромками. (Вместе с тем при утолщенных, ребристых или трубчатых решетках эффект подсасывания ускоренными струйками струек с меньшими скоростями в сечениях за решеткой при очень малых величинах / может привести к дополнительному увеличению неравномерности распределения скоростей в конечных сечениях за ними.) Растекания струи перед фронтом и внутри слоевой решетки (насадки) будет рассмотрено дальше. [c.168]

В полученных выражениях р " определяется по уравнению (11.23), а необходимые для этого значения К — соответственно из выражений (11.18) и (11.19). Величины А и В , входящие в последние уравнения, вычисляют [4 ] с помощью рис. 11.2, на котором построены кривые зависимости А и А), В и В) от (р. Вычисление ведется следующим образом. По заданной относительной длине струи з/В и з/Ь определяются А) и В) из [c.330]

На рис. 4.21 представлена зависимость СРТ от относительной длины трещины при старте трещины в поле постоянного растя- [c.250]

Рис. 4.21. Изменение скорости роста трещины и в зависимости от ее относительной длины L/Lq

Относительная длина пятна контакта равна отношению расстояния а между крайними точками пятна контакта за вычетом разрывов [c.201]

Задаемся относительной длиной трубки //t/=IOO и. следовательно, /=100-6-10-з = 0,6 м. [c.70]

Результаты расчета для других значений относительной длины приведены в ответе к задаче и на рис. 5-5. [c.75]

При достаточно большой относительной длине //d трубопровода скоростной напор v /(2g) пренебрежимо ма.т по сравнению с общей потерей напора в трубопроводе. [c.231]

В центр объема dV или поверхности ds, определяемый радиусом-вектором г, можно отнести значенпе объемной и поверхностной концентраций фаз, относительную межфазную поверхность или поверхность 2-фазы в единице объема смеси и относительную длину межфазной границы в единичном сечении смеси [c.64]

Относительная длина ремня ///о [c.157]

Относительная длина ремня ///о = 2240/1600= 1,4. [c.167]

Обычно внутренняя поверхность соплового ввода, формирующего закрученный поток, профилируется по спирали Архимеда с минимальным радиусом, равным минимальному радиусу камеры энергетического разделения. Такова наиболее распространенная конструкция классической разделительной вихревой трз ы с цилиндрической камерой энергоразделения. Раскручивающая крестовина, впервые предложенная А.П. Меркуловым, позволила существенно снизить относительную длину камеры энергоразделения от 20 и более калибров /= /d > 20, до / = 9 при сохранении энергетических и термодинамических характеристик по эффективности процесса. [c.42]

Ю.В. Чижиковым были проведены опыты на диффузорной вихревой трубе диаметром 40 мм в сечении соплового в да с относительной длиной камеры энергоразделения / = 16 (/ = L/d ), из которых 8 начальных были выполнены в виде диффузора с углом конусности 3,6°, а завершающий участок длиной, равной 8 калибрам, цилиндрическим. Горячий цилиндрический конец был снабжен дроссельным вентилем. Диаметр отверстия диафрагмы составлял 18 мм, или в относительных величинах d = 0A5. [c.50]

При использовании раскручивающих устройств в виде крестовин различных типов целесообразно относительную длину камеры энергоразделения как цилиндрической, так и диффузорного исполнения / = 9, т. е. / = 9d . [c.222]

Таким образом, все факторы, рассмотренные в 8-2 и влияющие на истинную концентрацию падающего слоя, сказываются и на интенсивности его теплообмена. В частности, увеличение расхода и удельной нагрузки канала (массовой скорости частиц), а также уменьшение относительной длины канала и размера частиц способствуют усилению теплообмена. Для лучшего сравнения с флюидным потоком данные также обработаны в принятой автором манере Nun/N u = /(P). Оценка скорости и расхода газа по данным, приведенным в 8-2, позволила определить число Рейнольдса для газа, эжектируе-мого падающими частицами. Во всех случаях оказалось, что Re<2 300 (у = 0,05 2,4 м1сек). Поэтому число Nu оценено по формуле ламинарного режима течения газа. Для тех же условий, для которых получена зависимость (8-21), но с более значительной погрешностью, вызванной неточностью оценки расхода газа, получено Л. 96, 286] [c.266]

В общем случае число Нуосельта тем выше, чем меньше критерий Фурье для слоя, т. е. чем больше число Пекле и меньше относительная длина канала [c.341]

Совершенно очевидно, что диффузоры с одинаковой степенью расширения til имеют различную общую относительную длину /д IjJDq в зави-си.мости от угла расширения а . чем меньше угол, тем диффузор длиннее, и наоборот. Поэтому при некоторых значениях Пу для небольшого угла расширения общая относительная длина диффузора больи1е относительной длины его начального участка / ач = и в конечном сечении уста- [c.24]

Результаты измерений свидетельствуют о том, что чем больше неравномерность поля скоростей на входе в диффузор, тем более вытянутыми получаются профили скорости на начальном участке. Вместе с тем (см. рис. 1.14) в последующих сечениях диффузора увеличение неравномерности скоростей на входе (увеличение относительной длины проставки) ускоряет выравнивание поперечного распределения скоростей по длине диффузора профили скорости при х > 4 и /у = 20 и соответственно х > 8 и 0 = 1 более пологие (да сшах меньше), чем при = 0. Более ускоренное выравнивание потока объясняется, как и выше, интенсификацией турбулентного перемешивания при наличии проставки перед диффузором. [c.26]

Сопоставление расчетных данных с опытными для выходных участков с плавным сужением. На рис. 6.11 показаны экспериментальные данные и кривые, рассчитанные по формуле (6.20). Штриховая линия при F /F = = 0,096 получена изложенным методом первоначально по формуле (6.8) была подсчитана величина w lw (при Fi/f = 0,096 относительная длина / /Dl,, = 0,35, откуда w lw,, = 1,3). После этого в соответствии с выражением (6.9) найдено отношение FJFy,, -- , 3FjFi = 1,3-10,4 = = 13,5. Это значение FJF , подставили затем в формулу (6.20) для расчета кривой. [c.151]

Дайте определения, приведите необходимые эскизы и поясните суть одного из следующих сочетаний терминов, характеризующих шероховатость поверхностей а) средняя линия профиля, базовая длина (0 выступы, впадины и неровности профиля и поверхности б) шаг неровностей по средней линии и по вершинам выступов и сргдние шаги (Smi, Si, Sm, S) в) среднее арифметическое отклонение, высота неровностей профиля по десяти точкам и наибольшая высота неровностей (Ra, Кг, Rmax) г) опорная и относительная длина профиля, а также уровень сечения профиля (г р, tp, р) д) виды направления неровностей. Как обеспечивается нужное направление неровностей [c.81]

Определить относительную длину участка тепловой стабилизации /ц.т/rf при ламинарном режиме течения воды в трубе диаметром rf = 14 мм в условиях постоянной по длине трубы температуры стенки (/с = onst), если средняя температура воды /ж = = 50° С и Re i=1500, Вычислить также значение местного коэффициента теплоотдачи на участке трубы, где />/н.т. [c.76]

При ламинарном режиме течения для условия = onst относительную длину участка тепловой стабилизации можно принять [c.76]

При ламинарном режиме течения для условия go = onst относительную длину участка тепловой стабилизации можно принять равной / .т/ 0,07 Ре 1, а Nu =4,36. [c.76]

В водяной экоиомайзер парового котла вода поступает с температурой коэффициент теплоотдачи а от стенки трубы экономайзера к потоку воды, если внутренний диаметр труб, по которым движется вода, d = 36 мм, скорость движения воды w = = 0,6 м/с и относительная длина труб Hd>50. [c.86]

В отличие от а,, возможен случай, когда относительная длина межфазных границ Zi2 в сечениях ds n) зависит от направления сечения = hiin)), что имеет место, например, в смеси двух фаз, в которой вторая фаза представлена в форме параллельных цилиндрических стержней фиксированного радиуса а, распределенных случайным образом (хаотически). Неизотропность есть следствие некоторой упорядоченности или неизотропности смесп (параллельность всех цилиндрических включений). Естественно, чем больше разупорядоченность пли хаотичность структуры смеси, тем вероятнее изотропность параметра l - [c.67]

По табл. 8.15 коэффициент относительной длины ремпя = 1,06. [c.167]

Характеристики вихревой трубы, как показывают опыты, существенно зависят от формы и протяженности камеры энерго-разделения, конструктивного оформления входного и выходных устройств, их геометрии и соотношения размеров. Для возможности сравнения опытов в практике исследования вихревых труб в качестве определяющего размера принят минимальный диаметр камеры энергоразделения в сечении, непосредственно примыкающем к торцевой поверхности соплового ввода закручивающего устройства. Чаше всего его обозначают или d . Все остальные линейные размеры и размеры площадей проходных сечений вводят как относительные величины. Отоосительный диаметр отверстия диафрагмы d= djd , где О вихревой трубы / = l Jd . Относительные площади соплового ввода и отверстия диафрагмы [c.67]

Характеристики самовакуумирующейся вихревой трубы практически остаются неизменными для камер энергоразделения, относительная длина которых / = 2- 5. Увеличение длины приводит к снижению эффекта охлаждения в приосевой зоне камеры. Аналогично влияет и внесение осесимметричных охлаждаемых объектов в приосевую зону [27]. Эквивалентное увеличение длины [c.303]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...