Давление полное

При постоянных температуре и давлении полный дифференциал G, согласно уравнению (7-5), будет иметь вид [c.214]

Давление равнодействующей движущей силы, действующей на поршень, для любого момента равно ординате диаграммы, заключенной между линией давления и кривой сил инерции. Например, для положения поршня аЬ давление полной движущей силы равно ординате р. Зная величину движущей силы для любого положения поршня, можно определить и величину касательного усилия для любого угла поворота мотыля. [c.194]

Левые члены уравнений (4.24)—(4.27) дают соответственно полный напор, полное давление, полный запас удельной энергии элементарной струйки в сечении I—I относительно принятой плоскости сравнения. [c.55]

Давление полного адиабатного торможения за прямым скачком уплотнения берем из таблиц 81 при М = 4/ 6/ро [c.259]

Давление полного перепуска [c.124]

Примечания. 1. Для предохранительной арматуры указывать давление полного открытия и обратной посадки, коэффициент пропускной способности Kv и возможное противодавление за клапаном. [c.19]

Примечание, рп.о — давленые полного открытия. [c.66]

Примечание, рп. о — давление полного открытия У — углеродистая сталь К — коррозионно-стойкая сталь. [c.67]

Давление полного Давление обратной [c.147]

Расход рабочей среды при давлении полного открытия не менее 3 т/ч. Герметичность запорного органа при давлении Рр по 1-му классу ГОСТ 9544—75. Для принудительного открытия в клапане предусмотрен рычаг ручного подрыва. Основные детали клапана выполнены из коррозионно-стойких сталей. Уплотнение седла с корпусом и корпуса с крышкой выполнено на прокладке и дублируется обваркой на ус . [c.147]

Главный клапан выполнен в виде прямоточного клапана с подачей среды на золотник. Две половины корпуса уплотняются металлической прокладкой и обвариваются на ус . Для контроля перемещения золотника ГК на нем закреплен магнит, а на корпусе закреплены герметичные контакты. Импульсный клапан сильфонного типа настраивается регулировкой сжатия пружины винтом. Для принудительного открытия ИК на нем установлен электромагнит, якорь которого соединен со штоком. Напряжение питания электромагнита равно 220 В, наибольший потребляемый ток 16,5 А, относительная продолжительность включения равна 25%, наибольший допустимый ток в цепи сигнализатора 0,2 А, коммутируемая мощность 6 Вт, при открытом клапане контакты замкнуты, при закрытом разомкнуты. ИК настраивается на Рр = 0,55 МПа, давление полного открытия 0,6 МПа, давление обратной посадки не менее 0,45 МПа, допускаемое противодавление за клапаном до 0,1 МПа. Расход среды при давлении полного открытия 80 т/ч, допускаемая протечка воды при рр равна 0,45 см /мпн. [c.156]

Предохранительные клапаны. В связи с ответственным назначением предохранительных клапанов они всегда должны находиться в исправном состоянии, полностью открываться при давлении полного открытия и обеспечивать при этом требуемую пропускную способность в течение всего срока службы. Пропускная способность установленного предохранительного клапана обеспечивается определенной высотой подъема тарелки над седлом, поэтому подвижность системы должна сохраняться в течение всего времени эксплуатации клапана. Установленная степень герметичности запорного органа обеспечивается тщательной притиркой уплотнительных поверхностей седла и золотника. Категорически запрещается ликвидировать протечку среды в запорном органе предохранительного клапана добавлением грузов на рычаге и увеличением усилия пружины, так как это приводит к изменению его давления срабатывания. Периодически клапаны проверяются на подвижность штока путем продувки. С этой целью пружинные клапаны снабжаются специальным рычажным устройством. В рычажных клапанах продувка проводится путем подъема рычага. Настройка предохранительных клапанов периодически проверяется. На всех настроенных и эксплуатируемых предохранительных клапанах должны быть установлены пломбы, не допускающие произвольного изменения настройки клапана. [c.243]

Пружинный клапан не закрывается. Падение давления в системе до 1 лапана Главный клапан не открывается на полный ход при давлении полного открытия [c.246]

Давление полного открытия перепускного клапана, кгс/см 3,0 [c.144]

Давление. Полное (абсолютное) давление среды обозначается р манометры измеряют относительное (избыточное) давление [c.181]

Опыты проводились как при постоянном парциальном давлении газа и переменной толщине слоя, так и при постоянной толщине слоя и переменном парциальном давлении газа. В некоторых опытах изменялись как толщина слоя газа, так и его парциальное давление. Полное давление газа почти во всех опытах оставалось постоянным и равным атмосферному. Во всех опытах температура газа изменялась в достаточно широких пределах. Наряду с этим в некоторых опытах в широких пределах изменялась также температура абсолютно черного источника излучения. [c.178]

В случае, когда отдельные фазы системы имеют различные давления, полная вариация сродства (5.78) запишется следующим образом [c.114]

Вода поступает в ротор турбины через полый вал О. В критическом сечении 1, где окружная скорость определяется радиусом давление торможения (без учета потерь) возрастает на величину 2g. Это давление в основном и определяет скорость в сечении 1, после которого возникает процесс вскипания. На участке 1—2 парожидкостный поток расширяется до конечного давления и приобретает относительную скорость которая может быть рассчитана, если, помимо давления полного торможения в сечении 1 и давления в сечении 2, известен коэффициент потерь. [c.70]

Из этого уравнения видно, что при охлаждении потока давление полного торможения нарастает, тогда как подвод тепла должен быть связан с потерей полного напора. [c.132]

Коэффициент к , таким образом, представляет собой отношение адиабатного перепада, соответствующего расширению потока от давления полного торможения p на входе в патрубок до статического давления на выходе из него р,, к перепаду, соответствующему выходной скорости из ступени перед патрубком. [c.117]

Следствием изменения количества движения и момента количества движения является увеличение статического давления, полного напора и коэффициента сопротивления циклонной камеры при горении солярового масла. [c.124]

Визуальные наблюдения показывают, что головной скачок уплотнения, возникающий при обтекании затупленного тела, частично сепарирует крупнодисперсную жидкую фазу. Крупные капли как бы наталкиваются на фронт скачка и частично обтекают его, следуя за пространственной формой головного скачка. Следует также подчеркнуть, что потеря давления полного торможения на нейтральной линии тока за головным скачком увеличивается в зоне влажного пара и растет с ростом влажности. [c.194]

Из газодинамики однофазных сред известно, что при подводе тепла энтропия потока растет, а давление полного торможения падает независимо от соотношения скорости потока и скорости звука. Таким образом, подвод тепла к движущемуся газу приводит к дополнительному тепловому сопротивлению. Отвод тепла от потока приводит к уменьшению энтропии и росту полного давления. Эти выводы, однако, нельзя перенести на течение двухфазной среды при наличии в ней фазовых переходов. Так, например, при движении пара в трубе с внешним отводом тепла на стенках происходит конденсация и образование пленки жидкости, скорость которой может быть на несколько порядков меньше скорости пара. Таким образом, кинетическая энергия и количество движения потока уменьшаются. Такую трубу с конденсацией пара и теплообменом можно рассматривать как расходное сопло. Действительно, при низких давлениях, среды уменьшением плошади сечения трубы F из-за наличия пленки можно пренебречь, и тогда уравнение неразрывности для пара можно записать так [c.255]

Рис. 4. Профили давления полного напора на срезе, измеренные зондом полного напора с d = l,15 мм при различных давлениях в смесительной камере.

Рис. 8, Опытные данные по распределению давления полного напора в воздушных струях (а и 6) при нерасчетном режиме истечения и рассчитанное изменение числа М вдоль оси на основании опытных данных Pq и Рст Изменение давления Pj замерено

И —допускаемый коэффициент запаса Пи — коэффициент запаса устойчивости Р—сосредоточенная сила Якр — критическая сила Pi—обобщенные силы Рф—фиктивная обобщенная сила Рд— динамическая сила Рц — возмущающая сила Ро—амплитуда возмущающей силы р — интенсивность распределенной нагрузки по площади давление полное (результирующее) напряжение Ро—октаэдрическое результирующее напряжение контактное давление между составными цилиндрическими трубами Ртах Pmin< Рт — максимальное, минимальное и среднее напряжение цикла Ра — амплитуда цикла Ршах> Р т> Ра — наибольшее, среднее напряженней амплитуда цикла при работе на пределе выносливости р, — п редел вы носли востн [c.6]

Таким образом, применяя методы, аналогичные методам статики, можно определить не только динамические давления, действующие на различные точки Я,-, но в каждой из них различить частичные давления, происходящие от отдельных связей. Более того, вследствие линейной природы задачи а priori очевидно, что всякое давление (полное или частичное) формально должно быть представлено I виде суммы двух слагаемых одно из этих слагаемых, которое происходит прямо от активной силы можно назвать статическим, другое слагаемое представляет собой собственно динамическое давление, зависящее от соответствующей силы инерции — [c.277]

Предохранительные клапаны Z>y = 25 мм на/>р< 0,1 МПА. Условное обозначение Р 53025 (рис. 3.45). Предназначены для газообразного азота рабочей температурой от — 40 до + 20° С. В течение двух минут во время срабатывания допускается понижение температуры до—240 С, Клапаны устанавливаются на трубопроводе вертикально колпаком вверх и присоединяются фланцами, размеры которых установлены ГОСТ 12832—67 нару= 0,25 МПа. Давление полного открытия клапана не более 0,115 МПа, давление обратной посадки не менее 0,08 МПа, рабочая среда подается под мембрану на золотник. Давление срабатывания регулируется поджатием пружины винтом. Для принудительного открытия клапана (продувки) имеется рычаг. Подвижные соединения штока в клапане и соединение корпуса с крышкой герметизируются мембраной из коррозионно-стойкой стали 08Х18Н10Т. Корпус, шток и седло изготовляются из коррози-онно-стойкой стали 12Х18Н10Т, а золотник—из бронзы БрАЖМц-10-3-1,5. Гидравлические испытания клапанов на прочность проводятся при пробном давлении 0,15 МПа. Клапаны изготовляются и поставляются по ТУ 26-07-019—68. Масса клапана 13,2 кг. [c.143]

Предохранительные сильфонные клапаны Лу = 50 мм на jOp = 0,26 МПа с патрубками под приварку. Условное обозначение А 55061 (рис. 3.46, табл. 3.32). Предназначены для газообразных сред рабочей температурой до 100 С устанавливаются ка трубопроводе вертикально колпаком вверх. Рабочая среда подается под золотник. Для принудительного открытия и продувки клапана имеется специальное кулачковое устройство. Клапан настраивается враш,ением винта, который регулирует усилие пружины на давление полного открытия не более 0,346 МПа и на давление обратной посадки не менее 0,2 МПа. Противодавление за клапаном не должно превышать 3 кПа. Прл рабочем давлении допускается протечка в затворе клапана не более 6 н.см /мин. Основные детали, соприкасаюш,ие-ся с рабочей средой, изготовляются из коррозионно-стойких сталей. Гидравлические испытания клапанов на прочность проводятся при пробном давлении 0,4 МПа. [c.143]

Давление полного открытия клапана не более 14,7 МПа, при этом расход через клапан составляет 35т/ч пара. Коэффициент расхода клапанаа = 0,63. Допускаемое противодавление за клапаном не более 7,0 МПа. Давление обратной посадки не ниже 12,6 МПа. Протечка в запорном органе при испытаниях давлением 12,5 МПа не должна превышать 1,5 кг/ч пара или 0,02 м мин воздуха при заводских испытаниях и 15 кг/ч пара или 0,2 м мин воздуха по мере наработки ресурса при автоматическом закрывании. При закрывании от электромагнита [c.147]

Импульсный клапан настраивается на рабочее давление 0,5 МПа, давление полного открытия 0,55 МПа, давление обратной посадки не ниже 0,45 МПа. Допускаемое противодавление за клапаном не более 0,1 МПа. Расход среды при давлении полного открытия 60 т/ч. Допускаемая протечка воды при рабочем давлении 0,04 mVmhh. ИПУ может нормально эксплуатироваться при температуре окружающего воздуха до 60° С. Допускается кратковременная работа в режиме [c.155]

Основной интерес представляет кривая 5, характеризующая изменение давления полного торможения На участке / это давление падает из-за затраты энергии на ускорение капель. На участке II, благодаря наблюдаемому там интенсивному испарению, достигается нарастаниеРо. За этим участком, несмотря на наличие неис-парившейся влаги, имеет место падение напора. Это обусловлено возрастающей ролью потерь на трение вследствие падения интенсивности охлаждения, связанной с уменьшением температуры газопарового потока. [c.137]

Сначала регулируют количество масла, постушающего в проточные системы золотников так, чтобы обеспечить полный ход проточного золотника. Для этого проточный золотник смещают (эт руки с контролем его хода по индикатору, а за изменением давления следят по манометру проточной системы. Затем регулируют подвеску проточных золотников, начиная с золотника первого усиления. Для этого устанавливают обороты, равные 102—103% нормальной скорости вращения, и изменяют подвеску золотника 2 (рис. 4-4) так, чтобы манометр М/ показал предельный импульс закрытия (3—8% при опрокинутом импульсе для большинства систем и для схемы на рис. 4-3). При этом полное давление должно составлять 70—95% рабочего давления масла при прямом импульсе. Проверяют подвеску, а именно при установлении 97—98% оборотов манометр М/ должен показать давление полного открытия (около 70— 95% рабочего при опрокинутом [c.129]

Преподаватель начинает с выяснения сущности способа бес-.пламенного сжигания газа. При этом способе, в отличие от сжигания газов светящимся и несветящимся пламенем, в зону горения подается вполне подготовленная к сгоранию газовоздушная смесь, содержащая необходимое количество воздуха для полного сгорания газа. Эта смесь в зоне горения сгорает быстро, коротким и острым, состоящим из конусов газовоздушной смеси, почти бесцветным пламенем. Для беспламенного горения применяется ин-жекционная горелка высокого давления, полного предваритель- [c.106]

Преподаватель объясняет, что инжекционньши горелками высокого (среднего) давления, или горелками полного смешения, называются горелки, работающие при высоком (среднем) давлении газа, способные инжектировать из окружающей атмосферы весь необходимый для полного сгорания газа воздух. По устройству и принципу работы эти горелки мало чем отличаются от ин жекционных горелок низкого давления. Полное сгорание газа в них при малых величинах коэффициента избытка воздуха а= 1,0- 1,15 происходит в результате хорошего перемешивания газа с воздухом в небольших объемах топочного пространства. [c.117]

Горелки первые 20—30 мин. должны работать на наименьшем давлении газа, предусмотренном местной инструкцией, и только после того, как огнеупорная выкладка топки раскалится до красного каления, следует увеличивать нагрузку горелок поочередным прибавлением газа и затем воздуха, добиваясь полного сгорания таза и устойчивого пламени. Такое регулирование проводится с помощью газовых задвижек и регуляторов воздуха, но осторожно, не допуская отрыва пламени от горелок. При коптящем пламени прибавляется воздух или убавляется подача газа. В инжекцион-ных горелках надо создать нормальную работу по цвету и анализу отходящих газов, увеличивая нагрузку лишь изменением подачи газа. При розжиге горелок высокого давления полного смешения подается первичного воздуха не более 50—60% от требующегося до нагрева рассекателей до красного каления. Для увеличения нагрузки горелок кочегар открывает регулятор воздуха. [c.170]

Рис. 11-4. Распре.аеление локальных отношений давлений полного торможения по шагу за сопловой решеткой в зависимости от начальной влажности. Решетка С-90-12А.

Аэрогидродинамика технологических аппаратов (1983) -- [ c.18 , c.38 , c.133 , c.161 ]

Прикладная газовая динамика. Ч.1 (1991) -- [ c.31 , c.244 ]

Прикладная газовая динамика. Ч.2 (1991) -- [ c.227 ]

Техническая термодинамика. Теплопередача (1988) -- [ c.399 ]

Техническая термодинамика Изд.3 (1979) -- [ c.271 ]

Гидроаэромеханика (2000) -- [ c.67 ]

Аэродинамика Часть 1 (1949) -- [ c.70 ]

Газовая динамика (1988) -- [ c.50 ]

Прикладная газовая динамика Издание 2 (1953) -- [ c.28 ]

Механика жидкости и газа Издание3 (1970) -- [ c.157 ]

Справочное руководство по физике (0) -- [ c.100 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...