Течение в области

Кольцевое течение представляет собой осевое течение в области между двумя покоящимися коаксиальными цилиндрами. Течение контролируемо, и в принципе функцию у ( ) можно получить из экспериментальной реализации кольцевого течения, хотя практически это не очень удобно. Наиболее интересный результат, который можно получить из опытов кольцевого течения,— это разность нормальных напряжений, ортогональных ограничивающим цилиндрам, которая связана со второй разностью нормальных напряжений следующим уравнением [c.186]

Характеристика ае и точки а и b заданы (рис. 3.9). Первоначально строится течение в области eod. Построение течения в eod сводится к решению задачи Гурса для уравнений (1.20) при известной функции fit). функциях а и 1 на характеристике первого семейства ое и известных равенствах [c.80]

Течение в областях сак, акк, 1кЬ определяется решением Прандтля— Майера. Участок образующей М прямолинеен. Некоторые результаты расчетов приведены в таблице 4. Во всех примерах Ха = Уа = О, у = 1,4. Таблица 4. [c.131]

Образующая ваЬ имеет в точке а излом. Течение в области ад fea определяется известной характеристикой ад, условием (5.17) для характеристики первого семейства, выродившейся в точку а, и уравнениями (5.14). Функции fi y) и 1 (у) на характеристике сЬ определяются равенствами [c.146]

Эта задача может быть видоизменена благодаря следующим рассуждениям. Проведем через точку с (рис. 3.41) характеристику первого семейства, которая пересечется с контуром аЬ в некоторой точке /. Малые изменения части контура fb не влияют на течение в области о/с. Следовательно, если контур аЬ имеет минимальное сопротивление, то и часть контура /Ь имеет минимальное сопротивление при фиксированной характеристике /с. В противном случае сопротивление всего контура могло бы быть уменьшено за счет уменьшения сопротивления его части. [c.151]

Решение задачи Коши для уравнений (1.20) с начальными данными на линии, ас (рис. 3.44) позволяет найти течение в области о/с и, в частности, характеристику первого семейства /с. Решением задачи Гурса для тех же уравнений при известных характеристиках /с и 6с определяется течение в области 6с/. [c.163]

Взаимодействие двух тангенциальных разрывов может привести к конфигурации без приходящих ударных волн, а лишь с двумя уходящими (что невозможно, как было указано выше, в отсутствии тангенциальных разрывов). В области I на рис. 103 газ покоится конфигурация возможна, очевидно, лишь при сверхзвуковом течении в областях 2 и 5. [c.583]

Течение в области турбулентного плоского источника обладает всеми свойствами пограничного слоя и потому описывается уравнениями (9.3). Поскольку в струе dp/dx = О, то и U dU/dx = 0. При этом уравнения (9.3) приобретают вид [c.382]

Течение в области турбулентного плоского источника обладает всеми свойствами пограничного слоя, и его уравнения могут быть получены из уравнений Рейнольдса при следующих исходных предпосылках вязкостными членами можно прене- [c.420]

Для расчета параметров течения в области смешения необходимо знать угол между осями х и X (рис. 6.6.8) [c.423]

На рис. 8.2, б изображено кольцевое сопло двойного расширения с двумя угловыми точками. Разгон потока в сопле осуществляется в волнах разрежения ОАО и ОА О. При профилировании такого сопла, реализующего равномерный поток на выходе, необходимо согласованно рассчитывать волны разрежения. Расчет должен вестись одновременно по С -характеристи-кам волны ОАО и С+-характеристикам волны ОА О. Расчет течения в области АА О осуществляет специальная элементарная задача. [c.220]

Ответ. На 15% при ламинарном течении на 8,3% при турбулентном течении (в области применимости формулы Блазиуса). [c.91]

Задача 4.38. Двадцать одинаковых дросселей соединены в гидравлическую сеть, расположенную в горизонтальной плоскости так, как показано на рисунке. Гидравлическими потерями на трение, на слияние и разветвление потоков пренебречь. Течение в области квадратичного сопротивления. [c.84]

Обобщенной характеристикой, определяющей режим течения любой жидкости в трубах (каналах), является критерий Рейнольдса Ре — wd.lv. При Ре 2300 режим течения ламинарный, при Ре > 10 устанавливается устойчивый турбулентный режим. Режим течения в области 2.300 < Ре < 10 называется переходным. В этом случае в потоке жидкости могут сосуществовать как ламинарная, так и турбулентная области. [c.208]

Представленные результаты подтверждают эффект влияния высокотемпературной деформации, развивающейся при сварке, на последующее развитие пластического течения в области повышенных температур. [c.101]

Результаты показали, что влияние статической скорости в исследованном диапазоне несуш,ественно для одной длины образца индивидуальные кривые нагрузка — удлинение совпадают в пределах разброса данных. Изменение длины рабочей части образца не влияет на характеристики прочности — верхний и нижний пределы текучести, предел прочности и сопротивление при отрыве. Относительное удлинение возрастает с уменьшением длины рабочей части образца (развитое течение в области шейки вносит возрастающий вклад в общую величину деформации образца), относительное, сужение в шейке практически не изменяется (рис. 43) и, следовательно, более полно характеризует предельную пластичность материала при растяжении, чем относительное удлинение. [c.113]

Испытание образцов из нержавеющей стали (термообработка после изготовления такая же, как и для стали 45) с рабочей частью диаметром 4 мм и длиной 10 и 20 мм показало отсутствие неравномерности пластического течения в области перехода от упругого к упруго-пластическому деформированию и регистрируемые кривые нагрузка — относительное удлинение практически совпадают для двух длин образца. Соответственно [c.114]

На рис. 8 изображена диаграмма приспособляемости, построенная по уравнениям (1.10), (1.11) При различных указанных на рисунке соотношениях относительных предельных усилий элементов. Линии 1, 2, 3 делят поле диаграммы на три области в области А имеет место приспособляемость, в области В — знакопеременное течение, в области С — прогрессирующее разрушение. Заметим, что в данных условиях сочетание обоих видов пластической деформации возможно только при значении нагрузки, отвечающем границе между областями диаграммы Б и С (линия 5) при этом имеет место неопределенность выделить отдельно знакопеременную и одностороннюю деформации невозможно. Такой неопределенности не было бы при учете температурной зависимости предела текучести. [c.18]

В первом случае отображающая точка при своем движении в условиях приспособляемости (1—2) в обоих концах траектории касается предельной поверхности (2.77) при р = й. Это -означает, что при q>q i теплосмены будут приводить к знакопеременному течению в области трубы, расположенной вблизи ее внутренней поверхности (путь точки за цикл 1—2—3— 4-1). [c.84]

По уравнениям (3.25), (3.26) на диаграмме (которую можно было бы назвать диаграммой состояний бруса) построены соответственно линии 3, 4. Теперь все поле изменения нагрузок (см. рис. 44) можно разделить на пять областей в области А имеет место приспособляемость, в области Б — знакопеременное течение, в области В — односторонняя, нарастающая с каждым циклом деформация, в области Г — сочетание обоих видов циклической деформации и в области Д — мгновенное разрушение (исчерпание несущей способности). [c.96]

При расчете неравновесных течений в области параметров с достаточно большими значениями характерных времен релаксационных процессов оказывается возможным также и прямое интегрирование с использованием стандартных методов, например метода Рунге — Кутта и т.п. [326, 327, 377, 378]. [c.123]

Комплексные потенциалы течения в областях (1) и (2) имеют [c.183]

Течение в области дозвуковых скоростей — Теплообмен — Расчетные формулы 217 [c.706]

Класс течений растяжения, который, вероятно, можно аппроксимировать реальными течениями перед входом в трубу или вблизи выходного отверстия фильеры, представляет собой класс течений со стоком [34]. Такие течения могут быть стационарными в лабораторной системе отсчета, но даже в этом случае они не будут течениями с предысторией постоянной деформации. Растяжение нарастает в направлении течения вплоть до стока. Анализ течений со стоком для несжимаемой простой жидкости был выполнен в работе t34] для условий сферической и цилиндрической симметрии. Течение, приближенно описываемое сферически симметричным течением к стоку, имеет место в случае движения упруговязкой жидкости в области перед входом в трубу или круговым входным отверстием фильеры [35, 36]. Цилиндрическая симметрия ожидается для аналогичного течения в области перед щелью или прямоугольным каналом. [c.290]

Обилий вид систеш уравнений, описиващих течение в области взаимодействия, для выбранных определяющих функций следугдий [c.7]

Точка к в плоскостях х,у и у, а свободна (задача Больца). Течение в области сак неизменно, произвольным является только выбор границ ак и кс этой области. На участке Ьк функция а(у) свободна, но принадлежит классу О . Таким образом, среди концевых значений произвольными являются две координаты точки к, полностью определяющие область сак. [c.76]

После определения искомой точки h и построения характеристики hb выделяется характеристика первого семейства ah. Течение в области ahb определяется решением задачи IVp a для уравнений (1.20) и граничных условий на характеристиках ah и hb. Искомый контур ab представляет собой линию тока dV> = 0, проходящую через точку а и определяемую при помощи равенства (1.10). [c.81]

Порядок расчета прн и = 0. Так же, как и в предьшущем случае строится течение в области еад (рис. 3.9). [c.82]

Весьма существенное значение в теории изэнтропического одномерного движения имеет следующее свойство простых волн течение в области, граничащей с областью постоянного течения (течения с о = onst, р = onst), есть непременно простая волна. [c.548]

Сказанное относигелыю взаимодействия ударных волн со слабым разрывом справедливо и для взаимодействия со слабыми тангенциальными разрывами. Если течение в области за ударной волной сверхзвуковое, в ней возникают слабый и слабый тангенциальный разрывы. Если же течение за ударной волной дозвуковое, то в нем возникает лишь преломленный слабый же тангенциальный разрыв. [c.584]

Задача распадается на две расчет газодинамических параметров в области волны разрежения ОАВ (разгонный участок) и определения контура сопла АС а параметров течения в области AB (выравнивающий участок). Граничная характеристика АВ волны разрежения такова, что p = Po= tgao в точке В, где оо = = агс sin Л1о . Характеристика ВС в силу требования равномерности потока на выходе из сопла является прямой линией с углом наклона ао к оси симметрии. [c.127]

Задача о поршне. Рассмотрим в заключени е этого параграфа расчет нестационарного одномерного течения, возникающего при выдвижении из полубесконечной цилиндрической трубы поршня по закону x = X i). Пусть заданы параметры покоящегося газа в области между дном трубы (j = xo) и поршнем, т. е. на характеристике АВ имеем и—О, скорость звука а=ао и давление р=ро. Необходимо определить параметры течения в области, ограниченной траекторией поршня и стенкой (рис. 4.8). [c.129]

Вторая типичная задача —это расчет методом характеристик течения в области DA E (рис. 8.1—8.3). Левой границей области является характеристика одного из семейств, на которой заданы все газодинамические параметры. Границы AD и СЕ могут быть жесткой стенкой, линией тока, свободной границей или ударной волной. В пакет включены две элементарные задачи. Одна из них реализует расчет течения между ударной волной и боковой поверхностью тела (рис. 8.3, б). Вторая элементарная задача включает остальные типы границ AD и СЕ. На рис. 8.3, а приведена схема течения в кольцевом сопле на нерасчетном режиме, здесь AD — граница струи. [c.220]

Программа NERAS (рис. 8.4, б) осуществляет расчет течения в области AB D, где АВ — заданная начальная характеристика, BD — характеристика другого семейства, ВАС — волна разрежения, AD — свободная граница. Расчет ведется вдоль характеристик семейства BD. [c.223]

Программа SHAG (см. рис. 8.1, а, 8.2, а, 8.3, а). Осуществляется расчет течения в области DA E по данным на характеристике АС. Границы AD, СЕ могут быть жесткой стенкой, осью, свободной границей, линией тока. [c.223]

Пластическое течение в областях матрицы, примыкающих к я персньш частицам, происходит более турбулентно. Изгиб криста лической решетки (избыток дислокаций одного знака) в этих облг тях больше. В результате при нагреве в этих участках зародыг рекристаллизации формируются раньше, чем в других объемах м териала (см. рис. 181, в). Эффект этот проявляется тем сильнее, Ч менее правильная форма включений и их границ и чем выше твердость. [c.400]

Штейнгауз О. М. Современные течения в области производства и распределения электрической энергии в связи с возможностью нормализации некоторых основных элементов.— Электричество , 1918, № 3—4. [c.36]

Для того чтобы большие локальные деформации не вызвали. локальных разрывов, обычно выбирается связующее с большими деформациями разрыва (как показано на рис. 1). Локальное пластическое течение в областях высоких концентраций напряжений позволяет перераспределить напряжения (сгладить эпюры). Эта выравнивающая способность больщих локальных. деформаций играет важную роль также в окрестности разрыва. линии действия нагрузки, например вблизи углов дискретных армирующих элементов срезанных волокон, усов (нитевидных кристаллов) и макрочастиц. [c.199]

В [32] отсутствует укзание на то, что это неравенство справедливо только при условии dG>0. Но во вращающихся цилиндрических потоках возможны обратные приосевые течения. В областях с прямым и обратным течением dG будет иметь разный знак. Всегда можно построить такое распределение кинетической энергии вращения по областям с прямым и обратным приосевым течениями, что приведенное выше неравенство будет иметь обратный знак. Поэтому утверждение в [32] не доказано. [c.50]

Комплексные потенциалы течения в областях 1 и 2, как показано в работе П. Я. Полубариповой-Кочиной [991, будут [c.317]

Кроме оценки механических свойств сварных соединений традиционными методами на стандартных образцах в программу механических испытаний входила также оценка стойкости металла шва против хрупкого разрушения по критериям механики разрушения. В качестве оценочного критерия использовалась величина критического раскрытия вершины трещины бс, учитывающая развитое пластическоз течение в области дефекта [4—61. ИспользОйались стандартные образцы, вырезанные из плоских сварных стыковых соединений, а также из сварных соединений натурных труб. [c.180]

По длине парогенерирующей трубы устанавливаются различные формы течения. В области поверхностного кипения пар, образующийся на стенке трубы, конденсируется в недогретой жидкости. По мере уменьшения вниз по течению недогрева жидкости происходит развитие двухфазного пристенного слоя и, когда не-догрев исчезает, пузыри пара начинают распределяться по всей массе жидкости, постепенно объединяясь в средней части трубы. Образующиеся крупные паровые полости перемежаются с прослойками жидкости. Подобный режим (участок D) называется пробковым или снарядным режимом течения. С ростом паросодержания х (отвечающее термодинамическому определению массовое расходное паросодержаниел есть отношение массовых расходов пара и пароводяной смеси) паровые пузыри сливаются и занимают всю среднюю часть трубы, внутри которой несутся мелкие капельки влаги. При этом жидкость, кипящая на стенке, образует кольцевой слой, вследствие чего режим течения называется дисперсно-кольцевым (участок DE). [c.172]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...