Увеличение относительное

Опыты показали, что коэффициент трения / для большинства материалов убывает с увеличением относительной скорости, достигая при значительных скоростях некоторого постоянного значения. В отдельных случаях, как, например, при трении кожи [c.217]

Влажность воздуха является одним из главных факторов, способствующих образованию на поверхности металла пленки влаги, что приводит к его электрохимической коррозии, скорость которой возрастает с увеличением относительной влажности воздуха (рис. 268). При этом в большинстве практических случаев (загрязненный воздух) скорость коррозии многих металлов резко увеличивается только по достижении некоторой определенной относительной влажности воздуха (называемой иногда критической влажностью), при которой появляется сплошная пленка влаги на корродирующей поверхности металла в результате конденсации воды за [c.377]

По всей видимости, снижение е/ в зависимости от hjs можно объяснить следующей причиной. Следствием импульсного нагружения являются последующие свободные колебания сварного соединения. Очевидно, что в зоне сопряжения шва с основным металлом эти колебания за счет концентрации напряжений и деформаций могут приводить к циклическому знакопеременному упругопластическому деформированию материала. Разрушение материала в данном случае может быть связано с накоплением усталостных повреждений. Ясно, что критическая деформация, по сути являющаяся остаточной деформацией после импульсного нагружения, будет меньше, чем критическая деформация при монотонном квазистатическом нагружении. Увеличение относительной высоты усиления hjs приводит к росту инерционных сил, за счет которых в зависимости от схемы нагружения растет амплитуда и(или) количество циклов свободных колебаний сварного соединения. Роль усталостного повреждения в этом случае увеличивается, что приводит к снижению критической деформации при динамическом нагружении. [c.45]

При увеличении относительного числа Рейнольдса наблюдается отклонение от линейного закона фильтрации и параметр = [c.233]

Увеличение относительного размера наружных диаметров с одновременным введением внутренних полостей и отверстий приводит к резкому возрастанию прочности и жесткости при одновременном уменьшении массы, улучшает условия работы валов и сопряженных с ними деталей. В современных машинах высокого класса массивные валы почти полностью заменены полыми. [c.106]

Таким образом, из выражения (6.16) можно сделать вывод о том, что геометрический коэффициент оребрения увеличивается при Г О и с ростом п. Однако существенное снижение п может вызвать засорение узких межреберных щелей. Чрезмерное же увеличение относительного диаметра п приводит к снижению эффективности ребра. В то же время с ростом п и уменьшением шага t возрастает гидравлическое сопротивление межреберных каналов. Введение внутреннего оребрения позволяет повысить температурную эффективность разделительных вихревых труб. Причем эффективность использования оребрения заметно возрастает со снижением срабатываемого на трубе перепада давления я . Чтобы снизить падение эффектов охлаждения оребрен-ной вихревой трубы при ее длительной работе на промышленном влажном воздухе с примесью масла, необходимо предусматривать в конструкции оребрения возможность удаления масла, напри- [c.294]

Таким образом, из рис. 54 видно, что со временем происходит быстрое увеличение относительного количества больших пузырьков II уменьшение относительного количества мелких пузырьков. [c.162]

Между смычком и струной при игре возникает сила трения. Коэффициент трения зависит от скорости движения смычка относительно струны. При скорости, равной нулю, трение (трение покоя) будет наибольшим и уменьшается с увеличением относительной скорости. На рне. 559 показана примерная зависимость коэффициента трения / от относительной скорости v. [c.498]

Законы Кулона как приближенные справедливы и при скольжении одного тела по поверхности другого с некоторой относительной скоростью. При этом коэффициент трения скольжения зависит от относительной скорости скольжения. Для большинства материалов он уменьшается с увеличением относительной скорости скольжения, но для некоторых материалов, наоборот, увеличивается (трение кожи о металл). [c.65]

Из формулы Циолковского следует, что скорость в конце горения не зависит от закона горения, т. е. закона изменения массы. Скорость в конце горения можно увеличить двумя путями. Одним из этих путей является увеличение относительной скорости отделения частиц иг или для ракеты увеличение скорости истечения газа из сопла реактивного двигателя. [c.513]

Амплитуда вынужденных колебаний стремится к нулю быстрее при линейном сопротивлении с увеличением относительной частоты возмущающей силы, чем при отсутствии сопротивления. [c.449]

Отметим качественные изменения, которые претерпели бы графики рис. 23.2 при увеличении относительного показателя преломления. Начальная точка графиков, отвечающая ф = О, согласно (135.13) сместится вверх график для г останется монотонным, угол Брюстера увеличится, график для Г приобретет все более глубокий минимум и еще резче приблизится к единице при ф -> я/2. При достаточно больших значениях показателя преломления и = 72(б + 1) будет изменяться немонотонно, уменьшаясь при малых углах падения и увеличиваясь при ф > фБ. [c.478]

Анализ приведенных выражений показывает, что с увеличением относительной толищны мягкой прослойки ае значения Ор уменьшаются и при гг = где [c.58]

На рис. 9.33—9.37 приведены некоторые результаты испытания моделей эжекторных реактивных систем на установке с непосредственным измерением реактивной тяги. Из этих графиков видно, что эжектор действительно позволяет заметно увеличить реактивную тягу при работе на месте. В соответствии с данными теоретического анализа выигрыш в тяге оказывается главным образом функцией геометрических параметров эжектора а и /, причем если с уменьшением а (увеличением относительного диаметра камеры) выигрыш в тяге монотонно возрастает, то по величине / имеются оптимальные значения, зависящие от потерь в диффузоре. [c.562]

Как видим, у тонких профилей подавляющую часть профильного сопротивления составляет сопротивление трения например, в случае с = 0,1 на долю трения падает до 75% профильного сопротивления. С увеличением относительной толщины профиля за счет возрастания градиента давления в диффузорной части крыла растет общее профильное сопротивление и уменьшается доля сопротивления трения при с> 0,25 сопротивление давления преобладает над сопротивлением трения при с = 0,4 первое составляет 70 % общего профильного сопротивления. [c.29]

Из графиков, приведенных на рис. 4.3.4, видно, что с увеличением относительного расхода коэффициент тяги возрастает, однако по мере повышения интенсивности вдува этот рост замедляется. Конический насадок оказывается эффективнее цилиндрического с той же длиной. Если же увеличить длину цилиндрического насадка, то это ухудшит тяговые характеристики сопла (кривая 3 на рис. 4.3.4 соответствует увеличению длины насадка вдвое). [c.320]

Проведенный анализ указывает конструктивные пути уменьшения потерь в коленах. Из большого разнообразия таких путей приведем два наиболее распространенных — увеличение относительного радиуса закругления для криволинейных поворотных колен и установка в коленах направляющих лопаток. Первый путь весьма прост, но неизбежно ведет к большому увеличению радиуса закруглений, а следовательно, и общих габаритов колен. Это весьма нежелательно по конструктивным соображениям. Второй путь—установка направляющих лопаток—широко, применяется в аэродинамических трубах и все больше используется в промышленных установках и машинах. [c.377]

С увеличением относительной ширины трубы коэффициент сопротивления падает, а ее уменьшение приводит к резкому возра- [c.378]

При Л/= 2,74-3,0 также получается два различных вида укладки с пятью шарами в ряду 5X5 и с чередованием одного шара в ряду 5X1X5. При дальнейшем увеличении относительного диаметра цилиндрического канала до 3,5 в его сечении могут размешаться уже шесть и более шаровых элементов, но случаи резкого нарушения структуры укладки уже не наблюдаются. [c.49]

На рис. 5.5 приведены зависимости d = f qv) и Aplp=f( jv) для плотной упаковки шаровых гомогенных и гетерогенных твэлов в бесканальной активной зоне(2-й вариант) с объемной пористостью 0,259 и 4-й и 5-й варианты канальной зоны при объемной пористости активной зоны Пк=0,3. Как и следовало ожидать, уменьшение пористости активной зоны приводит к существенному увеличению относительного сопротивления активной зоны, что и ограничивает объемную плотность теплового-потока, которую можно получить при заданной температуре [c.104]

Сравнивая (7-10) и (6-73), заметим, что применение турбулиза-торов по данным [Л. 380] дает увеличение относительной интенсивности теплоотдачи в (l-t-Z)" раз. Данные [Л. 18. 19] о каналах [c.236]

Результаты измерений свидетельствуют о том, что чем больше неравномерность поля скоростей на входе в диффузор, тем более вытянутыми получаются профили скорости на начальном участке. Вместе с тем (см. рис. 1.14) в последующих сечениях диффузора увеличение неравномерности скоростей на входе (увеличение относительной длины проставки) ускоряет выравнивание поперечного распределения скоростей по длине диффузора профили скорости при х > 4 и /у = 20 и соответственно х > 8 и 0 = 1 более пологие (да сшах меньше), чем при = 0. Более ускоренное выравнивание потока объясняется, как и выше, интенсификацией турбулентного перемешивания при наличии проставки перед диффузором. [c.26]

Так как дальнейшее увеличение относительного расстояния решетки не влияет на характер распределения скоростей, а конструктивно нежелательно, оптимальное значение относительного расстояния, при котором поле скоростей получается наиболее равномерным (М л 1,2), ЯрШ = (Яр/Я )опт = 0,07н-0,15. Расчет показывает, что (Яр/Як)тт соответствует такому положению решетки, при котором она пересекает внешнюю границу входящей струи примерно на половине пути. Действительно, угол наклона внешней границы свободной струи круглого или п зямоугольного сечения = 8,5-н-12°. Следовательно, для половины пути горизонтальной [c.183]

Для уменьшения трения скольжения и износа трущихся поверхностей лучше принимать произвольное направление неровностей. Для деталей, подверженных усталостному разрушению, наименее благоприятным является расположение неровностей, перпендикулярное оси изгиба или кручения. При выборе параметров Ra и Rz предиочтенпе следует отдавать Ra, так как этот параметр дает более полную оценку шероховатости. Выбор численных значений параметров должен быть тщательно обоснован в техническом и экономическом отношениях. Например, увеличение относительной опорной длины /р способствует повышению контактной прочности и износостойкости, но достигается с помощью трудоемких отделочных операцпй . [c.98]

Изменение натяжений ветвей ремня в передаче, работаьэщей с нагрузкой, приводит к соответствующему увеличению относительной деформации ведущей ветви от до и к уменьшению относительной деформации ведомой ветви от ё,, до е [c.356]

Диафрагма (см. рис. 2.21,а) имеет на торцевой поверхности кольцевую выточку, создающую местное завихрение, которое в некоторой степени снижает сток пограничного слоя, способствуя отводу части его в камеру энергетического разделения. При этом увеличивается температурная эффективность вихревой трубы, а при равных абсолютных эффектах охлаждения повышается адиабатный КПД Т1 за счет некоторого роста отверстия диафрагмы без снижения и соответствующего увеличения относительной доли охлажденного потока ц, а следовательно, и холодопроизво-дительности q = С [c.74]

Развивая положения гипотезы взаимодействия вихрей, в 1963 г. А.П. Меркулов и Ш.А. Пиралишвили предложили для повышения адиабатного КПД вводить в приосевую зону камеры энергоразделения со стороны дросселя дополнительный поток газа с промежуточным давлением Р <р Р . Предполагалась возможность существенного увеличения относительного расхода охлажденного потока ц при незначительном снижении эффектов охлаждения. В далшейшем предположения авторов, построен- [c.81]

Расчет вихревых труб на режиме подогрева. Расчет вихревых труб, работающих в режиме нагрева практически не отличается от приведенного выше расчета на режиме охлаждения. Тем не менее, следует помнить, что эффекты подогрева в отличие от эффектов охлаждения возрастают с увеличением относительной доли охлажденных масс газа. В задачах нафева, как и в задачах охлаждения, могут реализовываться два характерных потребных режима работы вихревого энергоразделения режим максимально достигаемых эффектов подогрева с обеспечением необходимого расхода подогретых масс газа и режим максимально достигаемой ТеПЛОПрОИЗВОДИТеЛЬНОСТИ [(1 - Ц)П/1тах- [c.225]

Как на исключение, можно указать на случай трения кожи о металлу адесь f увеличивается при увеличении относительной скорости. [c.76]

Из формул (28) и (29) выбирают ту, в которой увеличение относительного показателя отвечает улучшению качества продукции, и по ней вычисляют относительный показатель качества. Например, относительный показатель производительности рассчитывают по формуле (28), так как повышение производительности улучшает качество продукции, и, наоборот, относи-тел1.ный показатель металлоемкости рассчитывают по формуле (29), так как увеличение металлоемкости ухудшает качество продукции. [c.168]

Анализ зависимости (2.15) показал, что при 5 р 2/V3. При этом с увеличением относительного размера дефекта I / Вкоэффициент Лоде-Надаи р достигает предельного значения при меньшей компактности поперечного сечения Оценку показателя напряженного состояния П следует производить по формуле (2.12). При 1/В=0 приведенные формулы соответствуют расчетной оценке прочности бездефектного сварного соединения с мягкой прослойкой с произвольной компактностью поперечного сечения. [c.56]

Полученные данные по механическому поведению сварных соединений с плоскостными дефектами в твердой прослойке позволяют наметить мероприятия по снижению их опасности при эксплуатации путем создания большей степени механической неоднородности за счет применения более прочных сварочных проволок для сварных швов и увеличения относительной толпщны твердой прослойки в пределах значений as < аг . Дсшьнейшее увеличение относительной толщины твердой прослойки ае нецелесообразно, так как сгатическая прочность соединений не увеличивается, а объем наплавляемого металла возрастает. Наиболее опасным местоположением дефекта является граница твердой прослойки и мягкого основного металла. [c.70]

На рис. 4.5, б представлены результаты испытаний механически неоднородных сварных соединений из стали 15Х2МФА со спарным швом, вьшолненным сварочной проволокой Св-08 (Kj, = 2,1. = 400 МПа). Из рисуыиа видно, что с увеличением относительного смещения кромок происходит падение несущей способности сварных соединений для образцов с относительными толщиными мягких прослоек ж = 0,4и0,6. [c.125]

Уменьшение а, т. е. увеличение относительной площади камеры смешения, приводит к увеличению коэффициента эжекции п и уменьшению относительной скорости потока на выходе из эжектора wjwi. Выигрыш в тяге (коэффициент б) при этом возрастает (рис. 9.31). Если беспредельно увеличивать относительную площадь камеры (а О), то коэффициент эжекции и, согласно уравнению (59), неограниченно возрастает, а скорость потока после смешения стремится к нулю. Коэффициент увеличения тяги, который в основном определяется произведением (п+1) 4/ , при а О возрастает до максимального значения. Подставив (59) в уравнение )(60), получим [c.558]

Секундный весовой расход инжектируемого газаС оказывает непосредственное воздействие на величину тяги (Рв С ), а также на глубину проникновения струи в поток и размеры возмущенной зоны, что определяет величину управляющего усилия. Хотя с ростом 0 управляющее усилие увеличивается, это увеличение относительно невелико из-за распространения зон повышенного давления в поперечном направлении, а коэффициент усиления уменьшается. [c.342]

В закругленном колене (рпс. 22.22) плавность поворота потока значительно снижает сопротивление движению за счет уменьшения интенсивности вихреобразования. Снижение гидравлических потерь происходит с увеличением относительного радиуса кривизны колена Rj l. Коэффициент сопротнвотеиия плавного поворота для круглых труб [c.297]

A. Быстрое увеличение относительной скорости и ее последующее плавное уменьшение к моменту дробления (канля, попадающая за фронт ударной волны илн вброшенная в нонеречный ноток). Этот случай исследован наиболее подробно. [c.168]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...