АК малой мощности

Модели обменных волн. Синтетические сейсмические модели демонстрируют интенсивное отражение обменных PS-волн на кровле и подошве коллектора (рис.8), что согласуется с данными двухкомпонентного АК. Модель также показывает отсутствие отражения от ВНК и разрастание амплитуд, обусловленное резонансным эффектом при относительно малой мощности коллектора. Напротив, общепринятый разрез по данным Р-волн демонстрирует сильное отражение от ВНК и слабое отражение (или его отсутствие) на кровле и подошве песка. [c.215]

В годы второй пятилетки советское энергомашиностроение получило дальнейшее развитие. В первые годы второй пятилетки расширилась база турбостроения. В 1934 г. вступил в строй Харьковский турбогенераторный завод (ХТЗ им. С. М. Кирова), изготовлявший стационарные паровые турбины мощностью 50 тыс. кет, а затем и 100 тыс. кет типа АК-50, АК-100 на 1500 об1мин с начальными параметрами пара 29 ата, 400° С. В 1935 г. конденсационные и теплофикационные турбины средней и малой мощности стали изготовляться НЗЛ. С этого же года началось производство теплофикационных турбин малой мощности на Кировском заводе. Дальнейшее увеличение выпуска паровых турбин и oBepmerf TBOBanne их конструкций происходило на ЛМЗ. [c.11]

В 1934 г. вступил в строй второй гигант советского турбиностроения — Харьковский турбогенераторный завод им. С. М. Кирова (ХТГЗ), изготовлявший до Великой Отечественной воины стационарные энергетические турбины типа АК-50 и АК-100 на 1500 об/мии. В 1935 г. изготовление турбин средней и малой мощности было организовано на Невском машиностроительном заводе им. В. И. Ленина (НЗЛ), а теплофикационных турбин малой мощности — на ЛКЗ. [c.6]

Определение. Пусть среда является слоистой толщей с фоизвольными границами и произвольной, в том числе ак угодно малой, мощностью слоев. Пусть, далее, в результате импульсного воздействия на поверхности наблю-[ения в некоторой точке этой поверхности зарегистрирована последовательность волн, отраженных или рассе-1ННЫХ на границах раздела слоев. Допуская возможность ак угодно малых (по абсолютной величине) коэффициентов отражения, без потери общности можно считать, [ТО в каждый момент дискретного времени t регистрируется одна или несколько таких волн с суммарной ампли-удой А. [c.33]

Величину АК=К—1 называют реактивностью реактора. Если /С>1, то реактивность положительна и мощность реактора увеличивается, если К<1, то реактивность отрицательна и мощность уменьшается. Если реактивность постоянная, то относительный прирост мощности АЛ//(Л/Дт) за некоторое время Дт не зависит от времени. Величину Т= ДЛ / (Л/Дт)] , обратную относительной скорости приращения мощности, называют периодом реактора. Период численно равен времени, за которое нейтронный поток в реакторе (при постоянной относительной скорости) увеличивается в е=2,718... раз. Значение периода зависит от внесенной реактивности. При этом существенную роль играют так называемые запаздывающие нейтроны, что было отмечено еще в 1940 г. выдающимися советскими учеными Я. Б. Зельдовичем и Ю. Б. Харитоном. При делении ядра непосредственно выделяются не все нейтроны небольшая их часть (0,7% для 0,4% для 239ри) выделяется при радиоактивных превращениях осколков разделившегося ядра. Долю запаздывающих нейтронов обозначают р. Наличие запаздывающих нейтронов приводит к тому, что при внесении относительно небольшой положительной реактивности (Д/С СР) относительная скорость прироста мощности мала (период велик) и реактором легко можно управлять. При внесении больших реактивностей Д/С>Р относительные скорости велики (период мал). В табл. 11.1 приведены значения периода при различных значениях ДК/р (для реактора типа ВВЭР). [c.123]

В случае одномодового световода Акуу = О, поскольку Ап почти одинаково для всех волн. В этом случае существуют три способа получения фазового синхронизма. Если длина волны накачки близка к Хд, то Akf становится малой. Это позволяет получить фазовый синхронизм для вблизи кр. Для > Хд фазового синхронизма можно также добиться, изменяя Ак посредством изменения мощности накачки. При фазовый синхронизм можно в двулучепреломляющих световодах, если взаимодействующие волны имеют различные поляризации. Все эти способы обсуждаются ниже в соответствующих подразделах. [c.289]

В одномодовых световодах для волн одной поляризапии вклад волноводной дисперсии Акц, в расстройку волновых векторов очень мал по сравнению с вкладом материальной дисперсии А/с , за исключением окрестности длины волны нулевой дисперсии Хд, где они сравнимы по величине. Существуют три возможности приблизительного согласования фаз в одномодовых световодах 1) использовать взаимодействие волн с небольшими частотами отстройки и небольшую мощность накачки, с тем чтобы уменьшить Ак и А/слх 2) работать вблизи нуля дисперсии световода, где А/с приблизительно компенсирует Ак ,, + Ак , , и 3) использовать взаимодействие в области отрицательной дисперсии групповых скоростей, где Ак отрицательно и может скомпенсировать A/ jvl + А/с . Эти три случая обсуждаются в данном разделе. Четвертый способ состоит в использовании двулучепреломления световодов, сохраняющих поляризацию, и обсуждается в следующем разделе. [c.293]

Вклад материальной дисперсии в расстройку волновых векторов вблизи длины волны нулевой дисперсии, равной в обычных световодах 1,28 мкм, становится малым и меняет свой знак. Волноводный вклад Акц зависит от конструкции световода, но обычно положителен для длин волн близи 1,3 мкм. В ограниченной области длин волн накачки и для определенных значений частотного сдвига расстройка А/сд, может компенсировать величину Ак + Акщ,. На рис. 10.7 показано поведение Ак и Ак - (без учета A/ jvl) для световода с диаметром сердцевины 7 мкм и с разностью показателей преломления 0,006 [15]. Сердцевина легирована германием (мол 6%). Сдвиг частоты зависел от мощности накачки на длине волны и менялся в щироком диапазоне 1 -100 ТГц. Ои также чувствителен к вариациям диаметра сердцевины и разницы показателей преломления. Эти два параметра могут использоваться для подбора частотного сдвига при заданной длине волны накачки [16]. [c.295]

Из сравнения (2.26а) с (2.3) видно, что пороговая инверсия населенности а ктивной среды три малом пОдре излучения точно совпадает со стационарной инверсной на се л ни остью среды, когда поле излучения и мощность накачки лазера могут быть большими. Это объясняется эффективным взаимодействием поля излучения с инвертирован нюй активной средой. Действительно, хотя и мощность накач1ки при развитой стационарной генерации может быть заметно выше пороговой, однако принципиально возможная большая инверсная населенность ак- [c.58]

При малой частоте время накопления инверсной населенности, равное существенно превосходит Т. Поэтому начальная инверсная населенность Л/ро максимальная и равна стационарной ненасыщенной населенности Ne. Отсюд а ясно, что нормированная начальная инверсная населенность Npo равна превышению порога генерации а = Рн/Япор, введенному для лазера с непрерывной генерацией. С учетом этого выражения для /з, Ти получаются в виде, аналогичном случаю импульсного лазера (4.326), (4.33), где ак находится из выражения (4.31). Используя выражение для пороговой инверсной населенности (2.266) и пороговой мощности накачки (2.30) можно выражения для пиковой мощности и энергии излучения гигантского импульса (4.30в, г) привести к удобному для расчетов виду [c.138]

Охлаждение выпускной части корпуса турб шы уменьшает сопротивление выпуску. Охлаждение же впускной части корпуса, часто называемой газовой ул ткой, может на 2—3% снизить располагаемую энергию газа. Корпусы турбин турбокомпрессоров для двигателей малых и средних мощностей, встречающихся на маневровых тепловозах, часто охлаждают воздухом. Например, турбокомпрессоры фирм Браш, МАН, Бюхи, Гаррет и др. выполнены с воздушным охлаждением. Применение воздушного охлаждения снижает вес турбокомпрессора на 20—30%. Однако отсутствие водяного охлаждения связано, <ак показали термометрические исследован 1Я, с появлением неравномерного распределения температур вдоль стенок и особенно у фланцевых соеди1 ени11, а неравномерность температур увел чивает напряженность корпуса. [c.85]

Макс. мощность таких Н. и. ( 10 нейтрон/с) ограничена допустимой ак тивностъю радиоактивных препарате ( 10 Ки). Достоинства ампульных Н и.— малые габариты, портативность стабильность (хотя мощность источни ка плавно меняется в соответствии периодом полураспада радиоактивноГ нуклида). Их недостатки — низкая ив тенсивность, широкий сплошной энер гетич. спектр нейтронов ( 0,1- [c.456]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...