Скорость воздуха

Чем мельче размер капель в градирне, тем больше поверхность теплообмена (контакта воды и воздуха). Однако очень мелкие капли уносятся потоком воздуха, поэтому размер капель должен быть таким, чтобы скорость их падения превышала скорость воздуха в градирне. [c.213]

При неизотермических условиях определять Ив и и по средней температуре и плотности газа ошибочно. В первом приближении можно улучшить результаты, подставляя значения скорости воздуха и и взвешивания Vb, определенные по средней, начальной и конечной плотностям газа. Так, например, взамен (2-43), добавляя индексы к и н к Ув и а, получим [c.67]

Киносъемка процесса со скоростью 500— 2 000 кадров сек и последующий просмотр кадров с 20— 70-кратным замедлением позволил [Л. 115] установить следующее Г) основное направление движения частиц — продольное, отдельные частицы участвуют в медленных поперечных перемещениях 2) имеет место поперечный градиент скорости частиц, эпюра которой рассматривается как примерно эквидистантная эпюре скорости воздуха для местных соотнощений возможно Ут>у— в, но Ут.макс (на оси трубы) по результатам 1 ООО замеров [c.83]

На рис. 3-2 проведено сопоставление теоретических и опытных [Л. 207] данных для наиболее показательных случаев (скорость воздуха выбрана наименьшей — [c.89]

Скорость воздуха. м/сек Отношение истинной средней и расходной концентрации Расхождение, % [c.90]

Поле скоростей жидкости за счет перемешивающего действия частиц может выравниваться, становиться более пологим, а отношение максимальной и средней скорости потока—уменьшаться Л. 115, 135, 211]. В случае горизонтального потока влияние нарастающей концентрации при прочих равных условиях проявляется в искажении симметричности профиля за счет перемещения вверх максимума скорости воздуха и значительного убывания скорости в придонной части трубы Л. 15, 55, 275]. [c.109]

В наиболее удаленном от карбюратора цилиндре смесь по составу приближается к предельной по воспламеняемости, при этом возможны пропуски воспламенения, что приводит к резкому росту выбросов углеводородов. Причиной неравномерности распределения является, в частности, отклонение потока смеси дроссельными заслонками в сторону определенных цилиндров, плохое распыливание топлива в карбюраторе на режимах малых нагрузок вследствие низких значений скоростей воздуха в диффузоре карбюратора. [c.41]

Скорость воздуха на входе [c.99]

Как изменится коэффициент теплоотдачи в условиях задачи 6-4, если скорость воздуха увеличить в 2 и 4 раза [c.137]

Какой длины должны быть трубы, чтобы при скорости воздуха в узком сеченни пучка w — = 10 м/с количество теплоты, передаваемой воздуху, составило (3 = 125 кВт. [c.146]

Теоретическая скорость воздуха в минимальном сечении по формуле (221) [c.219]

Средняя скорость воздуха, м сек 26 26 16,8 16,8 [c.100]

Движущийся с большой скоростью воздух и продукты горе- [c.112]

Оценить в общих чертах, каковы будут эти изменения, можно при помощи следующих соображений. Воздух, обтекающий торец крыла, имеет под крылом И над крылом вертикальную составляющую скорости, направле ную вниз вверх скорость воздуха, обтекающего торец крыла, направлена только сбоку крыла. Вследствие существования этой дополнительной вертикальной скорости ш, направленной вниз (рис. 342), результирующая скорость набегающего потока, а значит и результирующая сила [c.559]

Так как диаметр горла резонатора мал, то при колебаниях скорость воздуха в нем гораздо больше, чем в сосуде поэтому роль колеблющейся массы играет главным образом масса воздуха в горле. С другой стороны, так как объем воздуха в горле гораздо меньше, чем в сосуде, то абсолютными изменениями объема воздуха в горле при колебаниях можно пренебречь и считать, что весь этот объем колеблется как целое, изменяется же только объем воздуха в сосуде и воздух играет роль пружины. Иначе говоря, воздух в горле можно заменить поршнем массы m = pSl, где S — сечение, I — длина горла и р — плотность воздуха. Объем V резонатора можно заменить некоторой пружиной, упругость которой определим следующим образом. Из соотношения (20.6), связывающего сжатие ti с изменением давления, получаем [c.736]

F - фактор скорости воздуха в элементе, м/с (кг/м ) [c.272]

Запишем уравнение количества движения для участка потока между сечениями 2 и 3, пренебрегая трением о стенки и учитывая, что при дозвуковых скоростях воздуха в сопле статическое давление постоянно во всем сечении 2 [c.248]

Какую наибольшую скорость воздуха можно получить в сверхзвуковой трубе без подогрева, если воздух сжижается при температуре Г = 78 К [c.77]

Количество сгорев1него топлива пропорционально количеству поданного воздуха, однако увеличение скорости воздуха сверх определенного предела нарушает устойчивость ПЛ0ТН010 слоя, так как воздух, прорывающийся через слой в отдельных местах, образует кратеры. Поскольку в слой всегда загружается полидисперсное топливо, увеличивается вынос мелочи. Чем крупнее частицы, тем с большей скоростью можно продувать воздух через слой без нарушения его устойчивости. Если принять для грубых оценок теплоту сгорания I м воздуха в нормальных условиях при а = I равной 3,8 МДж и понимать под приведенный к нормальным условиям расход воздуха на единицу плоп1ади решетки (м/с), то теплонапряжение зеркала горения (МВт/м ) составит [c.138]

Рассмотрим случаи с,= onst, которые особенно многочисленны при неправильной форме частиц, так как согласно 2-4 автомодельность по R6t (с/ = onst) наступает тем раньше, чем больше несфе-ричность. При /=1,15- 1,5 последующие решения верны для Rei 200—400. Решения дифференциального уравнения при с/ = onst для нисходящего прямотока получены в [Л. 306], для восходящего прямотока в [Л. 71, 72, 143, 254, 262] и для противотока в [Л. 72]. В общем случае уравнения (2-17), (2-18 ) относятся к одному классу рациональных функций, интегрирование которых возможно по формуле общего типа (Л. 71]. Пользуясь выражением (2-40) и полагая скорость воздуха неизменной, найдем время и конечную скорость движения частиц при противотоке. Разделяя переменные и определяя постоянную интегрирования из начальных условий (т=0, VT = VT.n), получим [Л. 71, 72] [c.66]

Ув) =0,73- 0,98 3) для осредненных по сечению значений скоростей частиц и воздуха справедливо выражение (2-54) Ут = У—Ув (по результатам нескольких сотен замеров средняя погрешность этого равенства составляет от +6 до —2%) 4) наблюдается вращение частиц (особенно несферичных) зачастую вокруг горизонтальной оси (в среднем 1 880—5300 об1мин при и = 14,5- 27 м1сек, увеличиваясь с повышением скорости воздуха) [c.83]

Замечания о методике обобщения данных [Л. 207] приведены в гл. 4. Здесь отметим, что расчет прямых данных [Л. 207] для концевых участков канала при v = = 15н-20 м/сек, как правило, дает вопреки (3-15 ) при учете всех поправок Иот<Ув, что не может быть физически оправдано. Это положение будет усугубляться сопоставлением не с Св, а с Vo.ap, которая больше Ув-Д. М. Галерштейн Л. 57] изучал распределение концентрации по поглощению потоком восходящей газо-взвеси р-излучения (источник — изотоп Те активно стью 1 мкюри). Замеры проводились в десяти точках по высоте канала постоянного диаметра 22 мм луч диаметром 7 мм проходил по диаметру канала. Сравнение средних значений объемных концентраций, полученных указанным методом и отсечкой, показало, что их отношение при о/Ув= 1,4- 1,8 и Рр = 2-10 4 м м близко к единице, а при увеличении v заметно превышает единицу. На этой основе делается вывод об увеличении концентрации на оси потока при повышении скорости воздуха. Для D/dT = 17,5- 79, Fr= (1,3-ь23) 10 , Яб т/с2=7-10-5-3-10-4, рт/р = 1 680- 2 280, рр = 0,5Х X 10-4 4-6,2 10-4 (ji = 0,084- -1,4 кг1кг), используя ЭВЦМ в Л. 57] получены зависимости [c.86]

В опыте использования пневмотранспорта существует на первый взгляд парадо ксальное положение. Для восходящего прямотока мелких частиц практически выбирают скорости газа того же порядка, что и для крупных частиц того же материала, хотя взвешивающая скорость в первом случае значительно меньше (у/ub —больше). Так, по (Л. 115] для мелких частиц (муки и т. п.) у/ув = = 10- 15, для крупных частиц (например, сои и пшеницы) и= (1,5- 2)ub, т. е. в общем случае и = 1зИп. По данным В. С. Пальцева минимально допустимая (по завалу ) и рабочая (с коэффициентом запаса с>1) скорости воздуха [c.137]

Триллинга (кипящий слой), отмечает некоторое сходство этих данных. Лева полагает, что коэффициент теплоотдачи в области весовых концентраций Хв 100- 400 (развитая флюидная взвесь) пропорционален корню квадратному из концентрации и скорости воздуха в степени 0,20—0,33 [c.259]

Для теплообменных аппаратов типа движущийся продуваемый слой более распространены схемы не прямоточного, а противоточного типа. В этих, далее рассматриваемых случаях до сравнительно недавнего времени аналогично неподвижному слою поле скоростей считали равномерным. Ошибочность этих представлений была обнаружена в основном при изучении укрупненных и промышленных установок. Л. С. Пиоро [Л. 236, 237] изучал распределение газа не только в выходном, но и во внутренних сечениях противоточного слоя. Установленная им неравномерность поля скоростей воздуха не изменялась при 1деформация поля скоростей и максимальное отнощение локальной и средней скоростей выражено тем резче, чем больше оцениваемая симплексом Д/йт стесненность в канале. По [Л. 313] у стенок скорость потока на 80% выше, чем в центральной части камеры. Наличие максимума скорости газа в пристенной части слоя с резким снижением вблизи стенки отмечено также в Л. 342]. В исследовании Гу-бергрица подчеркивается, что в шахтных генераторах имеет место значительная неравномерность распределения газа, приводящая к неудовлетворительному прогреву сланца во внутренней части слоя [Л. 104а]. Можно полагать, что одна из главных причин рассматриваемого явления заключается в следующем. Как показано далее, движение плотного слоя приводит к созданию разрыхленного пристенного слоя, толщина которого может составить от трех до десяти калибров частиц. Этот 18 275 [c.275]

Ма воздушной модели парового котла, выиолпеппо в масштабе 1/8 натуральной величины, производилось изучение теплоотдачи коивекцней. Для первого газохода модели при различных скоростях воздуха были получены следующие значения коэффициента теплоотдачи [c.57]

Такую охлаждаемую площадь можно получить, если на наружной поверхно-сги подшипника расположить ребра. Для уменьшения требуемой величины А нужно также интенсифицировать отвод тепла обдувом подшипника. При скорости воздуха ивозд = 4 м/с [c.326]

Кана.л имел квадратное сечение размером 76 X 76 мм, скорости воздуха состав.лялн от 6 до 30 м1сек (фиг. 2.18). Измерения производились в сечениях, где существовало (сог.ласно [825]) по.лностью развитое турбулентное течение. Длина кана.ла обеспечивала также ускорение твердых частиц, начиная с сечения, где они вводились (через винтовое устройство д.ля подачи частиц), до состояния, где устанавливалось полностью развитое хаотическое движение частиц. Чтобы реализовать условия, при которых частицы не взаимодействуют менаду собой, они подавались с достаточно малым расходом (гл. 4), не превышавшим 230 г мин. [c.86]

В конце входного диффузора (рис. 1.2) воздушнореактивного двигателя обычно вне зависимости от скорости полета устанавливается сравнительно малая скорость потока. По этой причине температура воздуха в диффузоре двигателя получается близкой к температуре торможения. Пусть скорость воздуха в конце диффузора W2 = 100 м/с. Тогда температура здесь при различной скорости полета получается из условия [c.19]

Пример XUI.2. Для повышения избыточного давления в трубопроводе диаметром = 0,l м установлена дросс(льная шайба (диафрагма) йо = 0,05 м, Определить величину потери давления i шайбе, если скорость воздуха в трубе и = 20 м/с, а температура =20° С. [c.226]

Совершенно очевидно, что расчет ая скорость потока жидкости (газа) при движении твердых частиц в вертикальных трубах для надежного перемещения материала должна быть больие скорости витания. В системах пневматического транспорта в зависимости от весовой концентрации расчетная скорость воздуха обычно превышает с адрость витания в 1,5—2 раза. [c.278]

Допуская погрешность в определении температуры потока на 3%, можно не считаться с разогревом газа вследствие торможения до М = 0,4 (для воздуха при нормальной температуре это соответствует скорости зЬм1сек), допуская погрешность в 10% — до М = 0,7 (скорость воздуха 230 м сек). [c.380]

Роуз и Старк сопоставили результаты опытного исследования коэффициента теплоотдачи, проведенного на цилиндрическом теле с полусферическим носком в ударной трубе со скоростью воздуха до 7,9 км сек, с формулой (10,29). Результаты опытов удовлетворительно согласуются с формулой (10.29) при Le = 1,4 и Рг = 0,71. [c.386]

При входе ракетного аппарата в плотные слои атмосферы с большой скоростью воздух за ударной волной может иметь высокую температуру. В этих условиях даже при очень небольших значениях степени черноты диссоциированного н ионизированного воздуха в окрестности передней критической точки возникают значительные потоки энергии излучения от раскаленного воздуха к поверхности ракеты, возрастающие с увеличением скорости и уменьшением высоты полета. Расчеты, основанные па экспериментальных данных для отдельных газов, показывают, что при Т = = 12 000° К и нормальной плотности воздуха степень черноты газового слоя, толш,ина которого равна расстоянию от поверхности ракеты до ударной волны, составляет - 0,1. При Т = 8000° К и [c.437]

Конструкция и расчет котлов и котельных установок (1988) -- [ c.109 ]

Котельные установки (1977) -- [ c.98 , c.197 ]

Котельные установки (1977) -- [ c.97 , c.198 ]

Внутренние санитарно-технические устройства Часть 1 Издание 4 (1990) -- [ c.139 , c.142 , c.143 ]

Котельные установки (1977) -- [ c.197 , c.198 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...