Входная скорость

Уравнения (9.53) и (9.54) могут быть получены также из общих уравнений (9.51) и (9.50) при подстановке в них значения р2 = Ркр из уравнения (9.49). В случае, когда входная скорость пренебрежимо мала, уравнения (9.53) и (9.54) принимают наиболее простой вид после подстановки значения р = ркр/р1 из уравнения (9.48) получим [c.311]

Уравнения (4.72) и (4.73) могут быть получены также из общих уравнений (4.70) и (4.69) при подстановке в них значения р = р р из уравнения (4.68). В случае, когда входная скорость пренебрежимо мала, уравнения [c.340]

В активной турбине со ступенями давления пар расширяется от начального давления до конечного в нескольких последовательно расположенных ступенях. Входная скорость после каждой ступени давления используется в последующей, вследствие чего к. п. д. турбины повышается. На рис. 6.2, в представлена схема этой турбины с тремя ступенями давления. Входящий в сопловый аппарат пар давлением Ро расширяется в нем до некоторого давления pi, вследствие чего начальная скорость пара возрастает от с о до Сь Далее пар поступает на рабочие лопатки 3 первой ступени, где происходит преобразование кинетической энергии потока пара в механическую работу на валу тур- [c.302]

Уравнения (7-35) и (7-36) могут быть получены также из общих уравнений (7-32) и (7-33) при подстановке в них значения р2=ркр из уравнения (7-31). Они справедливы для случая когда входная скорость Wi пренебрежимо мала. Уравнения (7-35) и (7-36) принимают следующий простой вид после подстановки значения Р=ркр/р1 на основании (7-30) [c.275]

Горелки для газа и мазута обычно имеют сопротивление (включая потери с выходной скоростью) около 1,5—2 кПа (150—200 кгс/м ). Если потери считать по входной скорости в горелку, в амбразуру или регистр, 362 [c.362]

Из сопоставления полученного результата с формулой (30-13) можно заключить, что в рассматриваемом случае наилучший к. п. д. достигается при вдвое большей входной скорости Сь А это означает, что в турбинах со ступенями скорости может быть использовано большее теплопадение, чем в одноступенчатых. Однако к. п. д. турбины со ступенями скорости понижается главным образом из-за потерь в направляющих лопатках. [c.342]

На рис. 33-17,а схематически изображена первая ступень осевого многоступенчатого компрессора, состоящая из входного направляющего аппарата /, рабочих лопаток 2 и промежуточного направляющего аппарата 3. На этой же схеме нанесены треугольники скоростей входных в рабочие лопатки выходных из рабочих лопаток и треугольник скоростей при выходе рабочего тела из промежуточного направляющего аппарата. Этот треугольник скоростей отображает также. входную скорость в следующую ступень компрессора. [c.405]

Азимутальная неравномерность входной скорости влияет на неравномерность во входном круговом коллекторе (рис. 9.8). При неравномерной по углу 0 радиальной скорости на входе в коллектор, например (1 + б os 0), [c.117]

Неравномерность профиля входной скорости влияет на коллекторную неравномерность (рис. 9.9). Если на входе в коллектор существует сильно несимметричный профиль скорости V (2), то его следует аппроксимировать трапециевидной формой и учесть его влияние па выходную коллекторную неравномерность 110 формуле [c.118]

Полные спирали (epj, 360°) для средне- и высоконапорных турбин Френсиса строят с круговыми радиальными сечениями. Коэфи-циент kj входной скорости в формуле (33), определяющий размер входного сечения /—/ спирали, здесь берётся в пределах /г, = = 0,15 н-0,18. Абсолютные значения средних скоростей V/ во входном сечении спирали [c.303]

Плотность циклона — необходимое требование удовлетворительной его работы, поэтому для спуска, пыли из циклона устанавливаются две мигалки. Расчёт контргрузов мигалок следует вести с учётом разрежения в циклоне. К. п. д. циклона (0,85—0,92), равный отношению количеств пыли, уловленной в циклопе и поступившей в него, пропорционален концентрации и входной скорости. В табл. 14 даны размеры и веса применяемых циклонов. [c.111]

С2 — входная скорость пара. [c.150]

Входная скорость (скорость циркуляции) [c.572]

Приведенная входная скорость пара 0,182 [c.148]

Это объясняется тем, что в трубе равного сечения возраста- 1ие входной скорости обоих потоков имеет одинаковое влияние на величину средней скорости в трубе. [c.81]

Следовательно, интегрируя и приравнивая входную скорость нулю, будем иметь [c.58]

С увеличением входной скорости газа увеличивается и угловая скорость вращения вихря, следовательно, возрастают и центробежные силы, действующие на частицы пыли. Поэтому степень очистки газов в центробежном скруббере зависит не только от дисперсного состава пыли, но и от входной скорости газа. С увеличением последней она непрерывно увеличивается. В таком же направлении должно действовать и уменьшение диаметра скруббера, хотя зависимость эта в данном случае менее резко выражена, чем в сухих пылеуловителях. [c.439]

Степень очистки дымовых газов в скруббере диаметром 200 мм при сжигании пыли тощего угля и АШ оказалась равной 98%, при входной скорости газа 20 м сек. [c.439]

Увеличение интенсивности поперечной входной циркуляции, а также изменение места ее положения можно получить преднамеренно, давая различные расходы и площади открытия входных сопел, т. е. создавая искусственную неравномерность поля входных скоростей. [c.152]

Соотношение мощности центрального и периферийного прямых потоков зависит от относительной крутки в циклоне, которую можно характеризовать отношением входной скорости воздуха к средней расходной по циклону [c.154]

Vi в уравнении (20) q 2 — критический тепловой поток для входной скорости [c.232]

Экспериментальные результаты. На фиг. 3 (внутренний диаметр стеклянной трубы 18 мм) п фиг. 4 (внутренний диаметр стеклянной трубы 22 мм) показаны результаты опытов, проведенных при отсутствии пульсаций расхода на входе в рабочий участок. Эти данные получены при изменении входной скорости II температуры жидкости для каждого внутреннего диаметра стеклянной трубы. На графиках по одной оси откладывается критическая тепловая нагрузка при определенной скорости, по другой оси — паросодержание на выходе из рабочего участка вычисленное по уравнению теплового баланса. [c.236]

В основу их проектирования были заложены следующие принципы ленточная компоновка трубных пучков при равномерном распределении и небольших входных скоростях пара в пучок сравнительно высокие скорости паровоздушной смеси в месте охлаждения воздуха. Число рядов трубок в направлении ширины ленты обычно 10—12. В крупных конденсаторах поверхность охлаждения делится на части. Каждая из них имеет воздухоохладитель в середине пучка. Под трубными пучками размещаются деаэрационные устройства. [c.116]

Конический расходяицийся насадок (рис. 6.5, г) характерен малой входной скоростью и значительными потерями напора. При угле конусности 5...7° коэффициент расхода р = 0,5, а коэффициент сжатия е=1. Конические расходящиеся насадки используют для сооружения дорожных труб водовыпусков оросительных и отсасывающих труб турбин ГЭС. [c.80]

В турбине Лаваля при снижении частоты вращения вала при j = = onst растет абсолютная скорость выхода пара с рабочих лопаток с2 И, как следствие этого, к. п. д. турбины быстро падает. Для уменьшения выходных потерь со скоростью С2 и понижения частоты вращения вала Кертис предложил турбину с двумя ступенями скорости. На рис. 6.2,6 представлены схема этой турбины и графики изменения абсолютной скорости и давления пара в проточной части турбины. Пар с начальными параметрами ро и То расширяется до конечного давления pi в соплах 2, а на рабочих лопатках 3 и 3 происходит преобразование кинетической энергии движущегося потока в механическую работу на валу 5 турбины. Закрепленные на диске 4 турбины два ряда рабочих лопаток 3 и 3 разделены неподвижными направляющими лопатками 2, которые крепятся к корпусу I турбины. В первом ряду рабочих лопаток 3 скорость потока падает от i до j, после чего пар поступает на неподвижные лопатки 2, где происходит лишь изменение направления его движения, однако вследствие трения пара о стенки канала скорость парового потока падает от с2 до с. Со скоростью с пар поступает на второй ряд рабочих лопаток 3 и снова повторяется идентичный процесс. Поскольку преобразование кинетической энергии в механическую работу на валу турбины Кертиса происходит в двух рядах рабочих лопаток, максимальное значение г ол получается при меньших отношениях k/ j, чем у одноступенчатой турбины. А это значит, что частота вращения вала турбины (колеса) Кертиса может быть снижена по сравнению с одноступенчатой турбиной. Анализ треугольников скоростей показывает, что оптимальный к. п. д. турбины Кертиса достигается при входной скорости пара t i вдвое большей, чем у одноступенчатой турбины. Это означает, что в турбине с двумя ступенями скорости может быть использовано большее теплопадение /loi, чем в одноступенчатой. [c.302]

Рассмотрим далее изоэнтропийное течение рабочего тела в диффузоре. Считаем, что заданы параметры потока р , v , скорость на входе в канал и давление р дНа выходе из него. Известным также является расход. Определяем заторможенные параметры. Задавшись законом возрастания давления р вдоль оси диффузора, найдем по уравнению, аналогичному (3.51), уменьшение скорости, а по уравнению, аналогичному (3.58), изменение плош,ади поперечного сечения канала вдоль оси. При использовании газодинамических функций принимаем желательный закон изменения вдоль канала приведенной скорости X или функции р (к) и по таблицам определяем функцию расхода q ( ), а затем, воспользовавшись уравнением, аналогичным (3.49),— площадь поперечного сечения в соответствуюш,ем месте канала. Как показывают основные уравнения, при дозвуковой скорости потока на входе в ди зфузор канал будет расширяющийся. Если входная скорость превышает скорость звука, диффузор для изоэнтропийного процесса сжатия имел бы суживающуюся-расширяющуюся форму. При этом в горле устанавливались бы критические параметры. Таким образом, для изоэнтропийного процесса сжатия диффузор мог бы рассматриваться как обращенное сопло Лаваля. Однако плавное изоэнтро-пийное торможение сверхзвукового потока до дозвуковых скоростей невозможно. При таком торможении обязательно возникают скачки уплотнения. Прямой отсоединенный скачок уплотнения может возникать перед входом в диффузор. Поток за таким скачком дозвуковой, поэтому диффузор в этом случае должен быть расширяющимся каналом. Сверхзвуковые диффузоры могут иметь и более сложную форму. [c.96]

Фиг. 45. Характеристические коэфициенты для насосов и турбин 1 — коэфициент входной скорости по Куколевскому 2- ТО же по ЗраппЬаке Д — диаметр выхода —диаметр входа — коэ-

Как уже отмечалось, сепарацион-ная характеристика циклона тем лучше, чем выше скорость ввода пароводяной смеси в циклон. Особенно значительные входные скорости применяются в обычных выносных циклонах, которые работают параллельно барабану и должны поэтому обеспечивать высокое качество пара в связи с этим потеря давления на входе в такие циклоны может достигать 1000—5000 мм вод. ст. Эти сопротивления, как уже отмечалось, зависят в основном от конструктивного выполнения и размеров входа пароводяной омеси в циклон (улиточный, безулиточ-ный). Выносные циклоны с двойной сепарацией пара имеют значительно меньшие значения сопротивления, так как в них могут применяться более низкие входные скорости пароводяной смеси. Большие значения гидравлического сопротивления выносных циклонов позволяют осуществлять их непосредственное включение в циркуляционный контур котла только при очень большой высоте экранных труб. [c.71]

Преследуя цель разгрузки невысоких циркуляционных контуров от значительных гидравлических сопротивлений на входе в выносной циклон, ОРГРЭС предложил в контур экранов перед выносным циклоном включать циклоны грубой сепарации, в которые пароводяная смесь от экранов подводится с небольшими входными скоростями. На рис. 3-12 изображена такая схема с предвклю-ченными циклонами грубой сепарации. Циклон грубой сепарации, в котором отношение тангенциальной скорости входа к осевой и1 0о<4—5, выдает влажный пар в обычный выносной циклон, где происходит окончательная очистка пара от влаги. Из циклона грубой сепарации возвращается по рециркуляционным трубам 70— 807о воды, циркулирующей в экранном контуре котла, что позволяет применять указанную схему включения выносных циклонов в экранных контурах небольшой высоты без опасения за надежность работы циркуляционных контуров. Некоторые организации выполнили соответствующие проекты и осуществили модернизацию кот- [c.79]

Анализ данных, приведенных в таблице, приводит к следующим выводам. При увеличении числа тангенциальных вводов воздуха, расположенных по периметру камеры, резко падает сопротивление камеры и возрастает относительная крутка Так, из сравнения первого и последнего столбцов таблицы видно, что при переходе от входной скорости 2,А Juj eK к скорости входа 43 Mj eK полное сопротивление камеры падает в три с лишним раза (от 1640 до 520 мм вод. ст.), тогда как абсолютные значения тангенциальной скорости (максимальной и у стенки) сохраняют свое значение. [c.187]

Подвод жидкости в межтрубное пространство и отвод жидкости из него конструкционно оформляются обычно через решетки, при этом эпюра входной скорости, вообще говоря, неизвестна и определяется предвходящим участком. Поэтому естественным является решение сопряженной задачи о течении во всем тракте подводящий участок — зона — отводящий участок. [c.201]

В парогенераторе-испарителе установки БН-350 первоначальный вариант решетки не обеспечивал на входе в пучок трубок Фильда малую неравномерность расчеты и опыты [55] показали, что она достигает существенного значения ( тах/,н 4). Опыты [33] позволили построить экспоненциальную зависимость затухания гидродинамической неравномерности в пучке гладких труб при перекосе входной скорости. [c.209]

Повороты—диффузоры рассчитываются по максимальной, т. е. входной скорости. Коэффициенты местных сопротивлений для резких поворотов — диффузоров без закруглений и пово-ротов с закруглением вяут- [c.105]

Таким образом, в отличие от всех известных инерционных пылеулавливающих аппаратов, эффективность улавливания в которых возрастает по мере увеличения размера частиц, труба Вентури, наоборот, более эффективно очищает газы от мелких частиц и значительно хуже от крупных в диапазоне фракций 3—65 мкм. В то же время крупные частицы золы достаточно эффективно улавливаются в центробежном сепараторе-каплеуловите-ле при рациональном выборе его диаметра, входной скорости газов и отношения высоты к диаметру. Этим своеобразным сочетанием характеристик собственно трубы Вентури и каплеуловителя при рассмотренных режимах улавливания полидисперсной золы энергетических топлив и можно объяснить достигнутые высокие показатели золоулавливающих установок с трубами Вентури на электростанциях. [c.35]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...