Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Сопротивление аэродинамическое

Расчет сопротивления аэродинамической трубы (рис. 1-23)  [c.56]

Совместная работа насосов на общую сеть 438 Соединение труб тройниковое 498 Солесодержание 552 Сопротивление аэродинамическое 623  [c.643]

Практическое значение изложенных в этом параграфе условий подобия заключается в том, что они позволяют установить, от каких безразмерных параметров зависят величины, характеризующие аэродинамику данного тела (его сопротивление, аэродинамический момент, распределение давлений и т. д.). Мы видели, например, что коэффициент сонротивления трубы X зависит от числа Рейнольдса.  [c.460]


Измерение аэродинамического сопротивления. Аэродинамическое сопротивление оребренной трубки равно разности статических давлений в начале и конце рабочего участка. При незначительном сопротивлении входного коллектора (коэффициент сопротивления = 0,02) статическое давление перед оребрением практически равно барометрическому поэтому в опытах без ощутимой погрешности аэродинамическое сопротивление определялось как разность барометрического давления и статического в конце рабочего участка. Перепад давлений в зависимости от его величины измерялся либо U-образным манометром 7, либо микроманометром 8. Относительная погрешность в определении перепада не превосходила 1-1,5%.  [c.118]

Физически продуваемый снизу плотный слой частиц теряет устойчивость потому, что сопротивление фильтрующемуся сквозь него газу становится равным весу столба материала на единицу площади поддерживающей решетки. Поскольку аэродинамическое сопротивление есть сила, с которой газ действует на частицы (и соответственно по третьему закону Ньютона —частицы на газ), то при равенстве сопротивления и веса слоя частицы (если рассматривать идеальный случай) опираются не на решетку, а на газ.  [c.143]

В реальных условиях все процессы в ГТУ являются неравновесными, что связано с потерями работы в турбине и компрессоре, а также с аэродинамическими сопротивлениями в тракте ГТУ. На рис. 20.10 действительный процесс сжатия в компрессоре изображен линией /—2, а процесс расширения в турбине — линией, 3—4. Точками 2а и 4а отмечено состояние рабочего тела соответственно в конце равновесного адиабатного сжатия и расширения, точкой О — параметры окружающей среды.  [c.174]

Исследование аэродинамического сопротивления этих двух правильных укладок с одинаковым значением т = 0,259 пока-  [c.52]

Шар, к которому по форме приближаются многие твердые компоненты потоков газовзвеси, является плохо обтекаемым телом. Безотрывное обтекание сохраняется лишь при невысоких числах Rex, а положение точки отрыва пограничного слоя от поверхности зависит от режима обтекания, т. е. от Ret- Соответственно меняется и закон сопротивления, который оценивается коэффициентом аэродинамического сопротивления Сш, учитывающим как силы трения, так и разность сил давления в лобовой и кормовой частях шара.  [c.47]

Рис. 2-2. Зависимость коэффициента аэродинамического сопротивления частиц от Rex. Рис. 2-2. Зависимость <a href="/info/187495">коэффициента аэродинамического сопротивления</a> частиц от Rex.

Определив экспериментально Va, можно затем оценить коэффициент аэродинамического сопротивления по выражению (2-1)  [c.50]

При противоточном падении частиц в камере с тормозящими элементами общий коэффициент аэродинамического сопротивления можно оценить по правилам оценки местного сопротивления, представив его как сумму трех слагаемых  [c.131]

Коэффициент аэродинамического сопротивления, вызванного наличием движущейся насадки,  [c.134]

На рис. 5-7 четко различаются две области теплообмена переходная область при 50400- 500. Эти границы согласуются с диапазоном первой переходной и автомодельной областей аэродинамического сопротивления движущихся частиц неправильной формы (гл. 2).  [c.165]

Величина А в формуле (6-17) раскрыта на основе обработки данных работ [Л. 225, 309, 362, 380], поскольку в них наряду с теплообменом изучалось и аэродинамическое сопротивление (см. 6-11).  [c.191]

Для флюидных дисперсных потоков, формирующихся при 0,03<р<0,3, обобщенные зависимости по аэродинамическому сопротивлению практически отсутствуют. Видимо, они займут промежуточное положение между выражениями для пневмотранспорта и для транспорта плотным слоем. Вопросы аэродинамического расчета кратко рассматриваются в (Л. 255, 289, 322]. По данным [Л. 225,] для 60<р,<242 (р = 0,035-0,15), Re = 3 000-  [c.249]

В зависимостях (8-16)—(8-18) удивляет полное отсутствие скоростей компонентов потока газа и твердых частиц. Из предыдущего анализа данных об аэродинамическом сопротивлении и теплообмене известно влияние на них чисел Рейнольдса и Фруда для компонентов потока. В рассматриваемой обработке они отсутствуют, хотя пределы изменения плотности смеси охватывают и обычный пневмотранспорт. Наличие числа Ргв в формуле (8-18) не исправляет положения, так как этот критерий построен не по абсолютной, а по взвешивающей скорости движения частиц. Само определение этой скорости в [Л. 51] по закону Стокса также вызывает серьезные возражения. Дело не только в том, что, частицы, близкие к верхней границе указанных пределов (dt 0,45 мм), никак не подчиняются закону Стокса. Более важна сильная зависимость взвешивающей скорости от объемной концентрации. При концентрациях, охватываемых формулой (8-18), возможно значительное (в 2 и более раз ) падение скорости Va по сравнению 260  [c.260]

Для расчета аэродинамического сопротивления восходящего плотного слоя выражение (4-36 ) упрощается и видоизменяется. Коэффициентом сопротивления чистого газа можно пренебречь. Тогда, по-прежнему относя для удобства расчета коэффициенты сопротивления к скорости несущей фазы, определенной на полное входное сечение, имеем  [c.280]

Помимо задач выравнивания неоднородных потоков в аппаратах и других различных устройствах, часто возникает необходимость преобразовать одну форму профиля скорости в другую. Например, в аэродинамических трубах с равномерным (прямолинейным) потоком иногда требуется создать для испытуемой в рабочей части модели кинематически подобную схему полета по кривой траектории. Этого можно достичь [26, 37], во-первых, изогнув особым образом модель и, во-вторых, создав поперек рабочего сечения трубы постоянный градиент скорости. Такое распределение скоростей может быть получено, например, при испытании решетки с переменным по сечению сопротивлением (переменной густотой).  [c.11]

Однако многочисленные наблюдения и исследования показывают, что при определенных условиях роторы начинают вибрировать и при скоростях, отличных от критических.. 9ти гямовоз-буждающиеся колебания не связаны непосредственно с наличием неуравновешенности или других возмущающих воздействий. Причинами, вызывающими эти вибрации, являются силы трения между поверхностями движущихся твердых тел, силы внутреннего трения в материале, силы сопротивления аэродинамического и электромагнитного происхождения и т. д. Эти силы в зависимости от характера их действия, скорости вращения ротора и ряда других причин могут или стабилизировать движение и ограничивать амплитуды колебаний при резонансе, или, наоборот, вызывать раскачку колебаний. По существу их нельзя называть силами сопротивления, так как при одном виде движения они могут быть силами сопротивления, при другом — движущими силами. Исследованию этих вопросов посвящена обширная отечественная и зарубежная литература.  [c.196]


Коэффициент сопротивления диффузора определяется выражением (388), в котором угол р находится по формуле (391) при к = . Перейдем теперь к оценке обратного сопротивления аэродинамического клапана. Это сопротивление складывается из сопротивления конфузора, расширения потока в камере, входа, и расширения потока за сжатым сечением с — с. Следовательно, коэффициент обратного сопротивления может быть представлен как сумма коэфпциептов перечисленных сопротивлений  [c.283]

Поляра самолета, определяемая величинами и Л, изменяется в зависимости от внешней конфигурации самолета. Подвеска внешних объектов типа ракет и бомб, выпуск шасси, закрылков, тормозных щитков и т. п. могут привести к существенным изменениям величины коэффициента лобовош сопротивления, аэродинамического качества, а также к изменениям несущих свойств и других характеристик самолета. Так, например, за счет подвески внешних объектов, которые увеличивают коэффициент самолета на величину ДС , относительное изменение максимального аэродинамического качества /Стах и наивыгоднейшего коэффициента подъемной силы может быть оценено по сле-  [c.22]

Более полное использование теплоты продуктов сгорания привело к значительному снижению температуры уходящих газов, и установка дополнительных поверхностей нагрева (водяного экономайзера и воздухоподогревателя) и золоуловителей увеличила аэродинамическое сопротивление тракта уходящих газов. В этих условиях удаление газов стало возможным только за счет работы дымососа, а функция дымовой трубы свелась к рассеянию вредных веществ (золы, токсичных газов) с больщой высоты по-возможности над большей территорией для уменьщения их концентрации.  [c.217]

Коэффициент аэродинамического сопротивления винтовых сетчатых вставок вс на основе полученных в [Л. 21] опытных данных три / = 0,30- 0,66% dold = = 3,35н-7,7 Re = (1,98 3,2) 10 , п = 5,33 может быть определен по формуле  [c.134]

Согласно данным гл. 2 о коэффициентах аэродинамического сопротивления (рис. 2-7), кварцевые частицы, использованные в опытах по теплообмену А. М. Николаевым и 3. Ф. Чухановым, Г. Н. Худяковым н 3. Ф. Чухановым, 3. Р. Горбисом [Л. 222, 307, 71], относятся к первой группе неправильных частиц. Поэтому коэффициент геометрической формы этих частиц принимается равным 1,2. При обработке данных [Л. 71] в области Re<200 учтены изменения, связанные с уточнением данных о коэффициенте сопротивления кварцевых частиц, использованных, в этой работе.  [c.162]

Несмотря на определенное восполнение наших знаний о флюидных дисперсных потоках, последние нуждаются в специальных и всесторонних исследованиях. В первую очередь важно детально выяснить качественные изменения в структуре системы. Здесь при повышенных концентрациях необходимо в новых условиях вернуться к проблеме возможного вырождения турбулентности несущей среды, к задаче о распределении локальной и средней истинных концентраций, к необходимости оценить вид и значение критического и оптимального обобщающего критерия (включающего и соответствующие концеИтрации), к методам расчета аэродинамического сопротивления и реологических свойств системы и пр. Иначе говоря, лишь знание гидромеханических свойств флюидных потоков позволит надежно и на основе достаточно общих закономерностей вести их расчет в качестве массо- и теплоносителей. Важность этих задач определяется тем, что именно здесь возможно 264  [c.264]

При этом скорость СЛОЯ, обеспечивающую движение в режиме плотного слоя, следует проверить по критическому числу Фруда Ргкр (гл. 9), а потерю давления можно рассчитывать по данным, приведенным в гл. 9. Диаметры теплообменных камер зависят от выбора величины скорости газа. Для камер типа слой эта величина в основном ограничивается допустимым аэродинамическим сопротивлением. Для прямоточных аппаратов типа газовзвесь скорость газа ограничена условиями беззавальной работы, а в противоточных — коэффициентом аэродинамического торможения А = у/ув, который должен быть из-за опасности уноса частиц меньше еди-  [c.363]

Обнаружено, что в изотермических и неизотермических условиях сопротивление движущегося слоя практически не зависит от его скорости и близко к аэродинамическому сопротивлению неподвижного слоя с такой же пористостью. Режимные характеристики теплообменника расход греющих газов Gi = 300 2 ООО кг/ч расход нагреваемого воздуха 02 = 50 800 кг/ч расход насадки Gx = 200- 2 ООО кг/ч средние температуры греющих газов на входе / i =б00ч-1 400° С температуры нагрева насадки f x = 600-b 1 200° С температуры воздуха /"2 = = 200-ь980°С средние скорости фильтрации i = 3-v-8 л/се/с, воздуха г 2 = 0,5- 6,2 м1сек, насадки г т = 0,05-  [c.380]

Для котла ТП-230 в ОТИЛ был проведен расчет компоновки всей конвективной части котла при замене газового обогрева обогревом кварцевым дисперсным теплоносителем. Согласно рис. 2-3 продукты сгорания топлива после пароперегревателя должны направляться не в опускную шахту, как обычно, а вверх — в камеру свободной газовзвеси, которая является не только противо-точной камерой нагрева дисперсной насадки, но и существенной частью дымовой трубы. При этом аэродинамическое сопротивление оо газовому тракту падает (до 130 кг м ), так как сопротивление противоточ-  [c.387]

Стремление уменьшить поверхности регенераторов газотурбинных установок иривело к ряду схем с использованием промежуточного дисперсного теплоносителя. Разработка предложенной автором схемы по рис. 12-1 для ГТУ-50-800 показала принципиальную возможность уменьшения требуемой поверхности нагрева, заметного снижения аэродинамического сопротивления по газовому тракту и достижения компактности при расположении камеры газовзвеси в вытяжной дымовой трубе. Габаритные характеристики улучшаются заметно, если рекуперативную камеру для нагрева воздуха расположить над камерой противоточной газовзвеси.  [c.389]

В раздающих коллекторах постоянного или переменного сечения с обычными ответвлениями (рис. 10.42) даже при выборе характеристики коллектора 4 = I 1 — ькР/к. обеспечивающей равномерное распределение скоростей (расходов) по всем ответвлениям, концентрация взвешенных в потоке частиц, особенно грубой пыли, распределяется неравномерно. Так как частицы обладают малым аэродинамическим сопротивлением, ответвляющийся поток не может их полностью увлечь за собой. Только в конце колл(жтора частицы, ударяясь о заглушенную стенку, теряют скорость и подхватываются потоком, идущим в последнее ответвление. Таким образом, в коллекторах указанного типа концентрация пыли в первых ответвлениях значительно меньще, чем в последнем, что не всегда желательно. Чтобы получить равномерное распределение взвешенных в потоке частиц, необходимо притормаживать их движение перед каждым ответвлением. Для этого можно использовать, например, устройство, изображенное на рис. 10.42, в. Внутри коллектора у каждого ответвления с помощью плавных козырьков, установленных над выходным отверстием, отсекается некоторая доля иылегазового потока. В работе [157] предложено выиустигь из боковых ответвлений в коллектор скошенные концы  [c.320]



Смотреть страницы где упоминается термин Сопротивление аэродинамическое : [c.410]    [c.7]    [c.462]    [c.128]    [c.152]    [c.314]    [c.149]    [c.34]    [c.725]    [c.6]    [c.53]    [c.135]    [c.237]    [c.241]    [c.252]    [c.276]    [c.286]    [c.302]    [c.379]    [c.388]    [c.109]   
Тепловое и атомные электростанции изд.3 (2003) -- [ c.623 ]

Космическая техника (1964) -- [ c.16 , c.24 , c.26 , c.45 ]



ПОИСК



Анализ характеристик ракеты при наличии аэродинамического сопротивления. Оптимизация программы тяги

Аэродинамика автомобиля. Сопротивление воздуха и аэродинамическая устойчивость

Аэродинамическая сила лобового сопротивления

Аэродинамическая сила лобового сопротивления касательная

Аэродинамическая сила лобового сопротивления подъемная

Аэродинамические сопротивления и самотяга

Аэродинамические характеристики тел. Коэффициенты сопротивления

Аэродинамический расчет сопротивлений тракта для воздуха

Аэродинамический шум

Аэродинамическое сопротивление котельной установки

Аэродинамическое сопротивление орошаемых

Аэродинамическое сопротивление орошаемых слоев

Аэродинамическое сопротивление при ускоренном движении частицы

Аэродинамическое сопротивление ребристых поверхностей

Аэродинамическое сопротивление слоя дробленого материала

Аэродинамическое сопротивление шахматных пучков труб с винтовым и шайбо

Бернштейн, В. В. Померанцев, С. Л. Шагалова Обобщенный метод расчета аэродинамического сопротивления загруженных сечений

Влияние загрязнения на аэродинамическое сопротивление

Влияние конфигурации самолета и режима полета на лобовое сопротивление и аэродинамическое качество

Влияние температурных условий на аэродинамическое сопротивление

Замена электрических печей сопротивления печами аэродинамического подогрева в целях экономии электроэнерМодернизация электропечного трансформатора

Изучение теплообмена и аэродинамического сопротивления насадки в промышленных экономайзерах

Изучение теплообмена и аэродинамического сопротивления насадочного слоя в промышленных экономайзерах

Исследование распределения давления и полного аэродинамического сопротивления шара, обтекаемого потоком вязкой несжимаемой жидкости

Коэффициент аэродинамический волнового сопротивления — Определение

Коэффициент аэродинамический лобового сопротивления

Коэффициент аэродинамического сопротивления

Общая вариационная задача для движения ракеты в однородном поле тяжести при наличии аэродинамического сопротивления

Основные формулы для силы сопротивления и аэродинамического момента при движении с постоянной скоростью Коэффициенты сопротивления

Расчетные формулы для аэродинамического сопротивления в гладкотрубных пучках

Сила аэродинамического сопротивления движущейся капли

Сила сопротивления и аэродинамический момент их составляющие по осям координат

Сопротивление аэродинамическо

Сопротивление воздухонагревателей аэродинамическое

Сопротивление двигательной установки аэродинамическое

Сопротивление насадок аэродинамический

Средний коэффициент аэродинамического сопротивления

Тепло- и массообмен и аэродинамическое сопротивление в насадочных камерах контактных экономайзеров

Тепломассообмен и аэродинамическое сопротивление в насадочных камерах контактных экономайзеров

Теплообмен и аэродинамическое сопротивление в мембранных поперечно-омываемых поверхностях нагрева

Теплоотдача и аэродинамическое сопротивление гладкотрубных поперечно-обтекаемых пучков

Теплоотдача и аэродинамическое сопротивление ребристых поверхностей нагрева

Теплопроводность тонкодисперсных материалов. . — Силы термофореза, аэродинамического сопротивления сферических частиц и проводимость труб при переходном вакууме



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте