Степень повышения давления

Средний температурный напор 106 Степень повышения давления 60 [c.222]

Из уравнения (17-1) следует, что термический к. и. д. такого цикла зависит от степени сжатия е и показателя адиабаты к или от природы рабочего тела. К. п. д. увеличивается с возрастанием е и к. От степени повышения давления к термический к. п. д не зависит. [c.264]

Параметры начальной точки pi = 1 бар, 400°К степень сжатия е 6 степень повышения давления X 3,0. Рабочее те- [c.272]

Характеристиками цикла являются степень повышения давления = W степень изобарного расширения о = —. [c.280]

Характеристиками цикла является степень повышения давления В и степень добавочного повышения давления А, =. [c.283]

Иа рис. 18-8 представлены циклы газотурбинных установок при одинаковых степенях повышения давления и одинаковых максимальных температурах. Из рисунка видно, что цикл газотурбинной устаиовки с изохорным подводом теплоты имеет большой к. п. д. [c.284]

ТИ — топливный насос КС—камера сгорания ГТ — газовая турбина ВК — воздушный компрессор ПД — пусковой двигатель Р — регенеративный подогреватель. Цикл этой установки представлен на рис. 42. Известны параметры Ц = 30° С и = 400° С, а также степень повышения давления в цикле А, = 6. Рабочее тело — воздух [c.156]

Отсюда, пользуясь уравнением работы компрессора в форме (86), замечаем, что степень повышения давления зависит от температуры газа перед колесом [c.47]

Пусть, например, степень повышения давления в компрессоре на старте (Гд = Г = 288 к) равна при увеличении скорости полета, влеку- [c.47]

Итак, в конечном счете из уравнения моментов количества движения вытекает, что степень повышения давления в компрессоре турбореактивного двигателя падает с увеличением скорости полета. Результаты расчета по этой формуле при стартовой степени повышения давления = 4 и к = 1,4 представлены в следующей таблице [c.47]

Если пренебречь отводом тепла в диффузоре, то можно считать, что-Г = Г. Условимся, как прежде, под степенью повышения давления в компрессоре понимать отношение значений полного давления газа за и перед компрессором [c.56]

Выражение (13.1) показывает, что термический к. п. д. ГТУ при данном рабочем теле (данном k) зависит только от степени повышения давления в компрессоре, причем с ростом я термический к. п. д. цикла увеличивается. Зависимость г) = / (я) представлена на рис. 13.4. [c.164]

Основными параметрами цикла являются степень повышения давления [c.165]

Формула (13.3) показывает, что термический к, п. д. цикла зависит от степени повышения давления, определяемой повышением давления воздуха в компрессоре, и от величины %, характеризующей количество подведенной в цикле теплоты (рис. 13.9). Изме- [c.166]

Этот класс двигателей в настоящее время наиболее широко применяется в авиации. В этих двигателях сжатие воздуха осуществляется в диффузоре вследствие скоростного напора и в компрессоре (осевом или центробежном), имеющем высокую степень повышения давления. Из компрессора воздух подается в камеру сгорания, а затем продукты сгорания поступают на газовую турбину, где, расширяясь, производят работу, идущую на привод компрессора. Окончательно расширение газа до атмосферного давления происходит [c.172]

В реактивном сопле. На рис. 14.4 представлена схема и изменение параметров по тракту двигателя. Идеальный цикл этого двигателя по сравнению с прямоточным двигателем дополняется процессами, идущими в компрессоре и турбине (рис. 14.5). На р—о-диаграмме процесс а-/сжатие в дис узоре процесс /-с —сжатие в компрессоре процесс г-2 — расширение в турбине 2-е — расширение в реактивном сопле. Общая степень повышения давления я == [c.172]

Яд ф-Лк = —. Термический к. п. д. турбореактивного двигателя может быть определен по формуле (13.1), из которой видно, что эффективность этого двигателя будет определяться степенью повышения давления в диффузоре и компрессоре. [c.172]

Отношение давлений рз. р г обозначают буквой X и называют степенью повышения давления. [c.534]

От степени повышения давления X термический к. и. д. не зависит. С увеличением показателя адиабаты k рабочего тела термический к. и. д. при той же степени сжатия увеличивается. [c.535]

Таким образом, на сжатие воздуха в реальном цикле затрачивается боль-ujan работа, а при расширении газа в турбине получается меньшая работа по сравнению с идеальным циклом. КПД цикла получается ниже. Чем больше степень повышения давления л (т. е. выше р2>, тем больше сумма этих потерь по сравнению с полезной работой. При определенном значении я (оно тем выше чем больше Гз и внутренний относитель ный КПД турбины и компрессора т, е. меньше потери в них) работа турби ны может стать равной работе, затрачен ной на привод компрессора, а полезная работа — нулю. [c.175]

Поэтому наибольп1ая эффективность реального цикла, в отличие от идеального, достигается при определенной (оптимальной) степени повышения давления, причем каждому значению соответствует свое Яопт (рис. 20,11). КПД простейших ГТУ не превышает 14—18%, и с целью его повышения ГТУ выполняют с несколькими ступенями подвода теплоты и промежуточным охлаждением сжимаемого воздуха, а также с регенеративным подогревом сжатого воздуха отработавшими газами после турбины, приближая тем самым реальный цикл к циклу Карно, [c.175]

Термический к. п. д. ГТУ с подводом тепла при р = onst зависит от степени повышения давления Р и показателя адиабаты k, возрастая с увеличением этих величин. [c.280]

Ts-диаграммах изображен идеальный цикл ГТУ с подводом теплоты при V = onst. Рабочее тело с начальными параметрами pi, Vi, Ti сжимается по адиабате ]-2 до точки 2, давление в которой определяется степенью повышения давления. Далее по нзохоре 2-3 к рабочему телу подводится некоторое количество теплоты qi, затем рабочее тело расширяется по адиабате 3-4 до начального давлепня (точка 4) и возврап ается в первоначальное состояние но изобаре 4-1, при этом отводится теплота 72- д а [c.283]

Термический к. п. д. ГТУ со сгоранием топлива при р onst растет с увеличением степени повышения давлений р. Однако с ростом р увеличивается и температура газов в конце сгорания топлива Тз, в результате чего быстро разрушаются лопатки турбин и сопловые аппараты, охлаждение которых затруднительно. Чтобы увеличить к. п. д. газотурбинных установок, частично изменили условия их работы. В установках стали применять регенерацию теплоты, многоступенчатое сжатие воздуха в компрессоре, многоступенчатое сгорание и т. п. Это дало значительный эффект и повысило [в уста-> овках степень совершенства превращения теплоты в работу. [c.285]

Пример 18-3. Определить температуру всех точек теоретического цикла ГТУ с подводом теплоты при р = onst и цикла ГТУ с предельной регенерацией (рис. 18-17), а также к. п. д. этих циклов, если известно, что Л = 25° С, степень повышения давления в компрессоре р = = 5, температура газов перед соплами турбины [c.294]

Пример 18-4. Определить термический к. п. д. идеального цикла ГТУ, [)аботающей с иодиодом теплоты п Л1 р onst, а также тер-МИЧССКП11 к. п. д. действительного цикла, т. е. с учетом необратимости процессов расширения и сжатия в турбине и компрессоре, если внутренние относительные к. п. д. турбины и компрессора равны 1]турб == 0,88 и tIkom = 0,85, Для этой установки известно, что Л =-= 20° С, степень повышения давления в компрессоре Р =6 температура газов перед соплами турбины ts = 900° С. Рабочее тело обладает свойствами воздуха, теплоемкость его постоянна, показатель адиабаты принять равным /г -= 1,41. [c.295]

Исследования, проведенные в термобарокамере, позволяли имитировать климатические условия до высоты Н= 16,0 км. С учетом того, что при высотных условиях температура сжатого воздуха за компрессором при адиабатном сжатии и степенях повышения давления л > 10 выше 300 К, в опытах температура сжатого воздуха на входе в воспламенитель поддерживалась постоянной и равной 300 К. Температура топлива изменялась от исходной Т= 298 К до атмосферной на соответствующей высоте. Пределы изменения температуры составляли 218 < < 298 К. В опытах температура понижалась на 5 К и запуск повторялся. Запуск регистрировали визуально по факелу прюдуктов сгорания и приборами по скачку давления и температуры. После запуска воспламенителя фиксировалась стабильность его работы без срывов в течении 30 с. Время запуска не превышало заданных норм и практически составляло 1 с. Во всем диапазоне изменения параметров окружающей среды и температуры топлива на входе воспламенитель работал без срывов и низкочастотных пульсаций. С уменьшением температуры отмечалось повышение давления топлива, при котором происходил надежный запуск с Р = 0,35 МПа при Т= 298 К до Р = 0,5 МПа при Т= 218 К, что очевидно обусловлено повышением мелкости распыла, вызванной увеличением перепада давления на форсунке. Проведенные испытания позволяют сделать следующие выводы доказана возможность организации рабочего процесса вихревого воспламенителя на вязком топливе при значительном снижении его температуры на входе воспламенитель КС вихревого типа подтвердил работоспособность при продувке в барокамере на режимах, соответствующих высоте полета до 16 км опыты показали высокую устойчивость горения, надежный запуск при достаточно низких отрицательных температурах, что позволяет рекомендовать вихревые горелки к внедрению как устройства запуска КС ГТД, работающих на газообразном топливе и используемых в качестве силовых установок нефтегазоперекачиваюших станций в условиях Крайнего Севера. [c.330]

Характерные особенности закрученного потока наиболее полно подходят для создания эффективной схемы конвективных и конвективно-пленочных систем охлаждения лопаток проточной части ГТД. В турбинных двигателях IV—VI поколений прослеживается тенденция использования больших степеней понижения давления газа в ступени (я > 2), что обусловливает возможность применения вихревых энергоразделителей (ВЭ) в охлаждаемых лопатках. По прогнозу к 2000 г. будут вводиться в эксплуатацию перспективные двухконтурные турбореактивные двигатели со степенью повышения давления в компрессоре до л = 60, с последней центробежной ступенью компрессора и противоточной камерой сгорания в этом случае на охлаждение соплового аппарата второй ступени удобно подвести воздух высокого давления из внутреннего кожуха камеры сгорания, и использование ВЭ становится перспективным. [c.367]

Цикл с подводом теплоты при постоянном объеме состоит из двух адиабат и двух изохор (рис. 32 и 33). Характеристиками цикла являются е = vjv — степень сжатия к = Рз/ра — степень повышения давления. [c.128]

Обозначим в данном цикле pjpi — степень повышения давления [c.150]

Газовая турбина работает по циклу с подводом тепла при р — onst без регенерации (см. рис. 39). Известны степень повышения давления в цикле А = pjpi = 7 и степень предварительного расширения р = vjv = 2,4. Рабочее тело — воздух. [c.156]

График рис. 9.15 применим только для 0,6 < 6 < 1,7 при большем различии в температурах газов пользование графиком приводит к заметной погрешности в величине рз/р. Что касается величин а, nl/Q, По, то соотношения между ними на критическом режиме можно определять по рис. 9.15 при любом значении 0 ). Семейство линий а = onst показывает, что при постоянном отношении начальных полных давлений По и Яз < 1 степень повышения давления рУр тем больше, чем больше величина а. Другими словами, для увеличения напорности эжектора [c.524]

Верхняя кривая на рис. 9.15 соответствует режиму запирания (ге = 0). Эта предельная кривая показывает, какие максимальные значения степени повышения давления Рг1Рч. можно получить в эжекторе с заданным геометрическим параметром а или заданным отношением полных давлений газов По- Отметим, что этот предельный режим для каждого заданного отношения давлений По соответствует своему значению а, т. е. режим запирания в камере заданных относительных размеров наступает при вполне определенном отношении полных давлений газов. [c.524]

Кривая, соединяющая предельные точки кривых По = onst, является линией критических режимов. Реальными являются лишь режимы, соответствующие области характеристики между зтой линией и осями координат. С увеличением отношения давлений По критическая линия приближается к оси ординат и при некотором значении Потах пересекается с ней. Эта точка, в которой коэффициент эжекции равен нулю, а степень повышения давления достигает максимально возможного для данного эжектора значения, соответствует режиму запирания эжектора. Изменение режима работы реального эжектора может происходить олее сложньш образом, с одновременным изменением как полных давлений газов на входе, так и давления на выходе, и определяется выбранным способом регулирования режима. Смещение lo iifit, соответствующей рабочему режиму, на поле характеристик эжектора в каждом случае может быть определено расчетом по методу, изложенному в 3. [c.527]

Принципиальным преимуществом эжектора со сверхзвуковым соплом перед эжектором с нерасширяющимся соплом является возможность получения больших степеней повышения давления эжектируемого газа. На рис. 9.15 было показано, что максимальная степень увеличения давления Рз/Pi = 3,55 в эжекторе с нерасширяющимся соплом получается при По = И—13. В эжекторе со сверхзвуковым (расчетным или оптимальным) соплом при возрастании По потребная площадь сечения камеры смешения растет медленнее и полное давление р непрерывно увеличивается с увеличением По (рис. 9.27). Теоретически и экспериментально показана возможность получения в таком эжекторе степени повышения давления эжектируемого газарз/рг = 10 — 20 и более, разумеется, при очень малых значениях коэффициента эжекции. С увеличением коэффициента эжекции до 0,5—0,6 пре- [c.542]

Вычислить к. п. д. цикла Ленуара, состоящего из изохорного 1—2, адиабатного 2—3 и изобарного 3—1 процессов (рис. 15). Параметром цикла является степень повышения давления b=p2lpi- [c.87]

На рис. 13.5 изображен рассматриваемый цикл при различных степенях повышения давления и одинаковом количестве подводимой теплоты . Из рассмотрения этого графика следует, что при = idem и повышении я уменьшается количество теплоты, отдаваемое газом в холодильник, а это приводит к увеличению термического к. п. д. цикла. [c.164]

Из уравнения (16.3) ясно, почему т] увеличивается с ростом степени сжатия е и не зависит от степени повышения давления X. С возрастанием степени сжатия отношение температур Т. Т , а следовательно, и средних температур подвода и отвода теплоты, увеличивается и соответственно этому повышается термический к. п. д. цикла. Увеличение степени повышения давления X при неизменном е не изменяет отношения средних темие-ратур подвода и отвода теплоты и поэтому не приводит к изменению термического к. п. д. цикла. [c.535]

Теплотехника (1991) -- [ c.60 ]

Теплотехника (1986) -- [ c.90 ]

Теплотехника (1986) -- [ c.56 ]

Техническая термодинамика Изд.3 (1979) -- [ c.333 ]

Курс термодинамики Издание 2 (1967) -- [ c.81 ]

Автомобильные двигатели Издание 2 (1977) -- [ c.135 ]

Двигатели внутреннего сгорания (1980) -- [ c.47 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...