Скорость оптимальная

Но вот, наконец, жребий брошен — материал определен. Прозвучал и первый аккорд основной части — сделан выбор эквивалентного диаметра насадки. А далее Всему свой черед критерий Архимеда, безразмерная скорость минимального псевдоожижения, линейная скорость, оптимальная скорость фильтрации газа. Теперь, вернувшись к ранее рассчитанному необходимому количеству воздуха, зная оптимальную скорость газа, можно определить площадь газораспределительной решетки или сечение топки. Если полученная величина окажется чрезмерно большой, топку целесообразно разбить на несколько модулей. И снова — расчет порозности, степени расширения слоя, выбор его высоты, отыскание диаметра уносимых частиц, а следовательно, и величины механического недожога. [c.157]

Касательная мощность = ijo 1350 = 1050 л. с. Соответствующая касательная сила/ , выражается равнобокой гиперболой Вх, B-i, l, Са (фиг. 2). Конструктивная скорость Оптимальную скорость на прямом [c.497]

Для периодов работы механизма со значительными путями перемещения, когда имеется также и движение с установившейся скоростью, оптимальное передаточное число [c.1065]

По данным А. П. Комарова, полученным при продувках плоских решеток на малых скоростях, оптимальный угол атаки для дозвуковых решеток может быть определен по следующим эмпирическим формулам [c.60]

Перейдем далее к анализу влияния окружной скорости колеса на характеристику ступени. При изменении окружной скорости оптимальные углы атаки изменяются незначительно. Поэтому значе- [c.132]

Это уравнение показывает, что данная стойкость инструмента зависит от показателя степени п (или 1/я) и отношения стоимости инструмента к трудовым и накладным расходам. Чем больше значение я, тем инструмент менее чувствителен к изменению скорости, Tz,m — меньше, а оптимальная скорость выше. Снижение стоимости инструмента будет также уменьшать и увеличивать оптимальную скорость. Оптимальная скорость, соответствующая стойкости инструмента определяется из выражения [c.204]

Применение классической вариационной процедуры Эйлера-Лагранжа дает следующий результат. Величина скорости оптимального движения шара постоянна и может быть найдена из граничного условия, т.е. = 8о/1р. Дифференцируя по времени ограничение (2.2) и принимая во внимание (2.4), получаем решение задачи 2.2 [c.58]

Суммой годовых эксплуатационных расходов и приведенных капитальных вложений пользуются (рис. 3) при большом числе вариантов, когда капитальные вложения и эксплуатационные рас-ходы сильно меняются по вариантам, и необходимо найти оптимальное решение (минимум приведенных расходов) например, при определении оптимального радиуса кривой (при смягчении кривых. в связи с повышением скоростей), оптимальной марки крестовин потерь в связи с выделением окон для путевых работ. [c.465]

Экскаватор устанавливают по оси траншеи или канала, регулируют рабочее оборудование на заданную глубину и начинают разработку грунта. Заглубляют (зарезают) рабочий орган путем плавного периодического опускания (или подачи) при движущемся экскаваторе и работающем конвейере. Заглубление производят, как правило, на небольшой скорости, оптимальную рабочую скорость устанавливают после достижения рабочим органом проектного положения. [c.199]

Предельные значения температуры и скорости для лабиринтных уплотнений, щели которых забиваются пластичной смазкой, определяются возможностями смазки. Многие динамические уплотнения, напротив, становятся эффективными только при высоких скоростях. Оптимальный диапазон скоростей для ряда конструкций указан в табл. 8. [c.56]

При оценке конкурирующих вариантов высокоскоростных средств рельсового транспорта особое внимание следует обращать на энергетическую экономичность конкурирующих вариантов так как с ростом скоростей оптимальная скорость движения, соответствующая минимальной себестоимости в значительной мере зависит от составляющей расходов на энергию в общей себестоимости перевозок (рис. 11.2). Для сокращения затрат на энергию необходимо снижать массу тары поезда на единицу его вместимости и улучшать его аэродинамические формы для уменьшения сопротивления воздушной среды. Кроме того, для пассажирских дорог следует учитывать условия комфорта и воздействие транспорта на окружающую среду. [c.269]

Таким образом, в турбинах со ступенями скорости оптимальное [c.372]

В турбинах со ступенями давления скорость С в каждой ступени в несколько раз меньше, чем в ступенях скорости, вследствие чего потери и Лд также снижаются и к. п. д. каждой ступени растет. Для турбины с двумя ступенями скорости оптимальное значение =— = 0,2-ь 0,26, а [c.138]

Наименьший импульс требуется в том случае, когда точка входа в плотные слои атмосферы находится на стороне Земли, противоположной точке схода с орбиты (трасса снижения охватывает дугу 180°). Однако такой маневр требует слишком большой точности величины и направления тормозного импульса. Обычно траектория снижения короче описанной и входит в плотные слои атмосферы несколько более круто, но угол входа не превосходит 5°. При этом выгоднее с точки зрения расхода топлива сообщить тормозной импульс не прямо противоположно движению, а под тупым углом к вектору скорости оптимальный тормозной импульс должен иметь кроме трансверсальной еще и радиальную составляющую, направленную к Земле Величина импульса составляет 150— 200 м/с [c.120]

Следовательно, векторы начальной скорости навесной и настильной траекторий симметрично отклонены в точке бросания соответственно вверх и вниз относительно вектора начальной скорости оптимальной траектории на ту же дальность. Начальная скорость навесной и настильной траекторий одинакова, причем она превышает минимальную потребную скорость для достижения заданной дальности по оптимальной траектории. [c.82]

Выбор кривизны профиля наплыва проводится из условия минимума индуктивного сопротивления как при дозвуковых, так и при сверхзвуковых скоростях. Оптимальными оказались наплывы, имеющие большую кривизну. Вследствие большого угла стреловидности наплыва оказалось возможным придать ему большую кривизну без существенного увеличения времени разгона самолета. Благодаря [c.82]

Зависимость безразмерной фазовой скорости оптимальных волн от числа Ке представлена на рис. 1.3. Расчет по нелинейной теории (кривая а) [32] сравнивается с экспериментальными данными различных исследователей [35-38] и с результатами линейной теории [15] (пунктирная линия б). Следует отметить, что при определении фазовой скорости, проведенном в работе [35] осциллографическим методом, наблюдается лучшее совпадение с теорией, чем по данным киносъемки. Наибольшее отклонение наблюдается для данных работы [38], полученных на расстоянии 11 см от источника питания. Поскольку, как уже указывалось ранее, теория не учитывает развития характеристик волнового течения во времени, то наблюдаемое отклонение можно объяснить тем, что в рассматриваемом сечении [c.16]

V > Vp скорость 2U становится меньше оптимальной для отвода. Сечения отвода для этих режимов заужены. Несоответствие скорости, создаваемой колесом, скорости, оптимальной для отвода, приводит к дополнительным потерям, в частности, на смешение струй жидкости, поступающих из колеса со скоростью j, с жидкостью в отводе, имеющей скорость, определяемую сечениями отвода. [c.171]

Заключение. С использованием разработанного ранее прямого метода рассчитаны оптимальные трехмерные контуры сверхзвуковых сопел и выходных устройств, дающие максимальную тягу. Расчеты проводились для сверхзвуковых течений невязкого совершенного газа при отсутствии отрывных зон. Определены оптимальные контуры трехмерного сопла при заданном входном (круг) и выходном (прямоугольник) сечениях для разных длин х . Получено, что коэффициент тяги (скорости) оптимального сопла при х = 10 практически равен единице. С уменьшением х , от 10 до 6 коэффициент тяги снижается от 1 до 0.995. Применительно к гиперзвуковому летательному аппарату с нижним расположением прямоточного воздушно-реактивного двигателя определены оптимальные контуры трехмерного выходного устройства при = 2.9, = 6, [c.176]

Типичный след изменения Г[т на выходе из отверстия системы пленочного охлаждения приведен на рис. 9.9, заимствованном из работы [9.52]. В указанном примере величина произведения плотности на скорость оптимальна, ядро потока составляет 40 %, а число Маха в ядре потока равно 0,5. Из рис. 9.9 видно, что область эффективного охлаждения очень ограничена в поперечном направлении, да и в направлении потока не особенно велика. На расстоянии от отверстия более двадцати его калибров заш итное влияние пленки прекращается. В этом случае /г/ —/2о, и уравнение (9.4) упрощается. Рядом с отверстием коэффициент теплопередачи /г/ благодаря присутствию пленки может увеличиться в полтора раза. [c.278]

Скорость деформирования должна приниматься в зависимости от наличия оборудования ка данном производстве. Изменяя какой-либо из параметров, таких как температура штамповки радиус вытяжного ребра матрицы е -ч радиус закругления пуансона зазор между пуансоном и матрицей 2 толщина материала 3 ввд смазки скорость штамповки усилие прижима качество обработанной поверхности вытяжного ребра свойства материала (пластические свойства и сопротивление деформированию)- определяют прежде всего его влияние, а также оптимальное значение построением кривых в зависимости от предельного коэффициента вытяжки. [c.29]

Оптимальный размер кусков угля для слоевых топок составляет 25—50 мм. Этому соответствует скорость газа в слое ш= 1,5- 2,5 м/с, т. е. ш = 0,Зч-0,5 м/с при t= 1200 °С и в соответствии с (17.7) значение <7 = 1 1,5 МВт/м . С увеличением увеличивается <7 ех из-за выноса несгоревшей мелочи как содержащейся в рядовом (несортированном) топливе, так и образующейся из-за растрескивания топлива при сгорании. [c.140]

Отсюда оптимальная скорость [c.395]

Согласно выражению (З.16в), с ростом диаметра частиц максимальный коэффициент теплообмена уменьшается. Полученный вывод вызывает сомнения по отношению к псевдоожиженному слою из частиц, размер которых больше 1 мм, при таких высоких давлениях, как в экспериментах [86]. В [86] предложено также выражение, позволяющее в диапазоне 2,5- 10<<Лг< 1,8-10 определять оптимальную скорость фильтрации газа [c.67]

При псевдоожижении мелких частиц наблюдался резкий скачок величины коэффициента теплообмена слоя с поверхностью сразу после начала псевдоожижения, что, по мнению авторов, является следствием действия в механизме теплообмена обусловленной движением пузырей конвективной составляющей переноса тепла частицами. Этот скачок менее заметен в слоях крупных частиц при повышенных давлениях, что объясняется увеличение.м вклада конвективной газовой составляющей в общий коэффициент теплообмена с ростом диаметра частиц и давления в аппарате и уменьшением при этом вклада переноса тепла частицами. Как правило, в экспериментах максимальные коэффициенты теплообмена соответствовали скоростям фильтрации газа, примерно на 30% превышающим о причем экспериментально определяемые величины оптимальной с точки зрения теплообмена скорости фильтрации газа с удовлетворительной точностью совпадали с рассчитываемыми по предложенной Тодесом корреляции (3.8). [c.72]

Несмотря на неплохое соответствие расчетных коэффициентов теплообмена по формулам (3.30) и (3.31) (при этом использовались значения порозности, полученные в тех же опытах) и собственным экспериментальным данным, приведенные уравнения вряд ли будут удовлетворительно описывать теплообмен более крупных частиц и особенно в случае псевдоожижения под давлением, так как в рих, очевидно, гиперболизирована конвективная составляющая, или, вернее, завышена роль входящих в нее сомножителей диаметра частиц, теплоемкости и плотности газа (все с показателем степени, равным 1). Противоречивым является запись уравнения (3.31) с одной стороны, рекомендуется пользоваться оптимальной скоростью фильтрации газа при определении max, ЧТО, безусловно, правильно, с другой—принимается т — Шо, ЧТО предполагает максимальное значение [c.80]

На рис. 3.17 показаны кривые зависимости a=f(u), полученные при псевдоожижении песка фракционного состава 0,1—0,16 и 1—1,5-мм в диапазоне давлений от 0,1 до 8,1 МПа. Причем кривые для песка 0,1—0,16 мм характерны и для песка 0,2—0,315 мм, т. е. имеют явно выраженный максимум и отличаются. сравнительно узкой областью оптимальных значений скорости фильтрации газа кривые для песка 1—1,5 мм типичны для всех остальных материалов, приведенных в табл. 3.4, т. е. им свойственно отсутствие четко выраженного максимума, нисходящая ветвь кривых очень полога, область оптимальных с точки зрения теплообмена значений ско- [c.106]

Каждой скорости нагрева соответствует свой оптимальный интервал закалочных температур (см. рис. 252), но под скоростью нагрева следует понимать не среднюю скорость, а скорость нагрева н районе фазовых превращений (выше точки Лг). [c.315]

Основные элементы режима резания — скорость резания, подача и глубина резания. Для рационального ведения процесса шлифования необходимо выбирать их оптимальные значения. [c.360]

Кроме этого на установке производят раскрой лкстового материала, резку труб, круглого проката и сложного профиля, а также снятие фасок под углом 45°. Установка состоит из источника пнтания с блоком управления и плазмотрона ПРВ-402. Плазмотрон ПРВ-402 может быть установлен в любом механизме, обеспечивающем его равномерное перемещение с заданной скоростью. Оптимальные скорости резки на установке АПР-402 при силе тока 400 А в зависимости от толщины материала и его марки приведены в табл. 27. [c.186]

Из режима резания наибольщее влияние на относительный износ резца оказывает скорость резания. С увеличением скорости резания относительный износ уменьшается и при некоторой определенной скорости (оптимальной скорости резания) достигает минимальной величины. При дальнейшем увеличении скорости резания относительный износ несколько возрастает. [c.56]

При сверхзвуковых скоростях оптимальные формы иные. Если ракета имеет сверхзвуковую скорость по- Планер ракеты лета, то перед всеми -воздушные рули г-крылья З-Корее частями, соприкасающимися с потоком воздуха, появляются скачки уплотнения. Задача аэродинамиков состоит в том, чтобы найти такую форму аэродинамической поверхности, при которой будет получен не прямой, а косой скачок уплотнения. Ранее уже говорилось, что для снижения интенсивности скачков головную часть ракеты и переднюю кромку крыльев делают заостренными, а сами крылья и другие аэродинамические поверхности — тонкими. [c.95]

При сверхзвуковых скоростях волновое сопротивление может составлять значительную часть (иногда до 50—60%) полного сопротивления фюзеляжа. Поэтому увеличение длины фюзеляжа выгодно, пока рост сопротивления трения, обусловленный увеличением поверхности фюзеляжа (при заданном диаметре м с ростом Хфюз растут длина фюзеляжа и его поверхность), не столь значителен. Для полета на сверхзвуковых скоростях оптимальное удлинение фюзеляжа с ростом числа М увеличивается, достигая величин Хфюз = 8- 10 при числах М = 2- 2,5. [c.22]

Важно заметить, что выяснение детального распределения оптимальной миграционной скорости еще не решает задачу выяснения распределения скорости в среде, В самом деле, в сформулированном выше критерии выбора оптимальной миграционной скорости о скорости в среде не говорится ничего. Оказывается, что по ряду причин скорость оптимальная по критерию максимума разрешенности миграционного изображения, может отличаться от скорости в среде неслучайным образом. К числу этих причин относятся неоправданные упрощения алгоритмов оценки величин 5т(/ ) и в условиях значительных кривизн сейсмических границ , мно-гопутье , принадлежность изображаемых точек поля не первым, а последующим вступлениям сейсмических волн, растяжение импульса на больших удалениях источник-приемник и др. Разница между миграционной скоростью и скоростью в среде может быть существенной, но как правило небольшой - первые проценты от скорости в среде. [c.61]

Характер зависимости a=f(u) (коэффициента теплообмена псевдоожиженного слоя с поверхностью от линейной скорости фильтрации газа) при различных давлениях аналогичен случаю использования в качестве ожижающего газа воздуха. С увеличением давления в аппарате при прочих равных условиях численные значения максимальных коэффициентов теплообмена возрастают, а соответствующие им оптимальные скорости фильтрации газа уменьшаются. Так, например, при использовании цинк-хромового катализатора с размером частиц 0,75 мм рост давления от 1,0 до 10 МПа обусловил увеличение атах в 2,3 раза. При этом и уменьшилась с 1,1 до 0,45 м/с. [c.66]

Определение экстремума функции NuKOHB = f(Re), т. е. оптимального значения скорости фильтрации газа лишь для конвективного теплообмена, может быть выражено следующей формулой [c.102]

На рис. 3.23 показана зависимость a = f(u), полученная датчиками различных, диаметров при избыточных давлениях 1,0 2,5 8,0 МПа при псевдоожижении проса 0 2 мм. Из рисунка видно, что с ростом диаметра датчика коэффициенты теплообмена между его поверхностью и слоем уменьшаются. Увеличение давления способствует уменьшению относительной разницы в величинах а, измеренных датчиками различных диаметров. Для датчиков диаметром 7,8 13 и 18 мм оптимальные с точки зрения теплообмена скорости фильтрации газа примерно одинаковы. Зависимости a=f(u) для датчика диаметром 32 мм качественно отличаются от зависимостей, полученных с помощью датчиков меньшего диаметра. Максимальные коэффициенты теплообмена, полученные для датчиков диаметром 18 и 32 мм, близки по величине, но соответствуют различным скоростям фильтрации газа, т. е. для датчика большего диаметра оптимальная, при которой интенсивность теплообмена наибольшая, скорость ожижающего газа значительно выше соответствующей скорости для датчика меньшего диаметра. [c.114]

Для плотного гравитационного слоя массовая скорость увеличивается за счет линейной скорости, поскольку концентрация его практически неизменна. Однако при превышении предельной скорости слоя наступает его разрыв и переход в режим падающего слоя. Здесь наблюдается как бы та же картина, что в кипящем слое, но применительно к другим условиям. Разнонаправленное влияние двух факторов — увеличение теплоотдачи за счет роста скорости и ее уменьшение за счет падения концентрации (плотности) потока — уравновешено в критической точке. Переход через критическое число Фруда (здесь — через оптимальную массовую скорость) в ряде случаев определяет превалирующее влияние второго фактора. В области потоков газовзвеси основным интенсифицирующим фактором является концентрация твердой фазы. На рис. 1-4 линия, характеризующая поток газовзвеси, построена для Un = onst следовательно, увеличение массовой скорости вызвано лишь ростом концентрации. При переходе в область флюидных потоков наблюдается второй максимум. [c.25]

При использовании газографитовой взвеси в качестве охладителя реакторов выявлена оптимальная (с точки зрения удельной выработки электроэнергии и компактности) скорость газографитовой взвеси. При неизменной геометрии каналов и заданном топливе это оптимальное значение скорости меньше скорости чисто газового теплоносителя. Она близка к скорости взвеси, определяемой из условий равенства затрат мощности на транспорт. Установлено, что замена газового теплоносителя газографитовым при равной мощности на перекачку может позволить увеличить мощность реактора типа Хантерстон примерно вдвое при одновременном уменьшении требуемого числа парогенераторов. Повышение к. п. д. составило 1, 2 абсолютных процента, так как удельная доля затрат на собственные нужды уменьшилась. Согласно расчетам, применение газографитовой взвеси взамен чистого газа (гелия) в высокотемпературных условиях может позволить увеличить мощность атомной уста новки при неизменных габаритах в несколько раз. [c.396]

Однако вибрации при обработке можно использовать так, чтобы они положительно влияли на процесс резания и качество обработанных поверхностей, в частности применять вибрационное резание особенно труднообрабатываемых материалов. Сущность вибрационного резания состоит в том, что в процессе обработки создаются искусственные колебания инструмента с регулируемой частото и заданной амплитудой в определенном направлении. Источниками искусственных колебаний служат механические вибраторы или высокочастотные генераторы. Частота колебаний 200—20 ООО Ги, амплитуда колебаний 0,02—0,002 мм. Выбор оптимальных амплитуд и частоты колебаний зависит от технологического метода обработки и режима резания. Колебания задают по направлению подачи или скорости резания. [c.274]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...